До получения обоснованных данных для расчета многоэтажных зданий можно считать достаточным тройной запас устойчивости по Эйлеру. Если такой запас устойчивости подставить в выражение для коэффициента т), получим: Следовательно, для обеспечения достаточной устойчивости здания необходимо для любой формы потери устойчивости иметь значение "к-бд "cm N*-d В соответствии со схемой момент внешних нагрузок М =#к-1а1 + /VCIa< + Мветр + JVK_2 А2 + iVK_3 А3; е=~; N = Nk-i + NK.T + NCT + NK^3 + M<-<. Момент, характеризующий несущую способность сечения, [М] = [ЛГк-tJa! + [N„] (А5 - -F^J , (39) где [NK-I] — несущая способность колонн при центральном сжатии [N„] = bxRnp. Жесткость диафрагмы продольного направления значительно больше жесткости диафрагмы поперечного направления. В связи с этим проверку прочности диафрагмы производим только в поперечном направлении. Проверка стенки на сдвиг сводится к определению сдвигающих усилий в соединениях стенки и к сопоставлению полученных величин усилий с несущей способностью соединений стенки. В сборных стенках жесткости унифицированного каркаса несущая способность стенки на сдвиг и прочность ее соединений принята равной 14 г на 1 м периметра стенки (три закладные детали воспринимают сдвигающее усилие по 17 г. Итого 17-3 = 51 г). Сдвигающие усилия определяются из условий равновесия в предельном состоянии по швам соединения стенок с колоннами и между собой. Сдвигающие усилия от ветра считаются распределенными по высоте по треугольной эпюре, сдвигающие усилия от вертикальных нагрузок — распределенными равномерно. В случае преимущественного приложения вертикальных нагрузок к стенке, т. е. при NCT ~^>NK0„, сдвигающие усилия от вертикальной и ветровой нагрузок суммируются у шва соединения стенки с левой колонной. По этому шву сдвигающее усилие от ветровой нагрузки Сдвигающее усилие от вертикальной нагрузки из условия равновесия левой колонны -j- T\H + T\H + /VK-I = a [ЛГк-i]; r1==-_-= ~тГь Суммарное сдвигающее усилие 1 Q -JV„_, но не менее - высота стенки от верха до рассматриваемого сечения; :ния см. на рис. 30). По шву соединения стенок сдвигающее усилие Т2 создается преимущественно ветровой нагрузкой, однако, так как в предельном состоянии, по принятой расчетной схеме, внешние силы воспринимаются левой стороной сечения, сдвигающее усилие Т2 определяется аналогично определению Т\ из условия равновесия по формуле Г'-Т'17+-1- но не менее г С Записанное выражение Т2 справедливо при х<а6, где а6-ширина стенки от колонны до шва. При х>аь но не менее [NK^]a1+ [N„]~ ■2+f/a.—-a[Na] [iVK_il + [Ncr] –f По шву соединения правой колонны со стенкой сдвигающие усилия Г3 от вертикальной нагрузки и от ветра имеют разные знаки и этот шов не является расчетным. В случае преимущественного приложения вертикальной нагрузки к колоннам, а не к стенке, т. е. при А/к 3> N„, сдвигающие усилия переносят вертикальную нагрузку с колонн на стенку. При этом сдвиги от вертикальной нагрузки и от ветра имеют разные знаки и усилие 7Л не является расчетным. Приведенные формулы справедливы для обычных случаев, когда диафрагма воспринимает на себя вертикальные нагрузки с примыкающих к ней ячеек и интенсивно «работает» на ветер, т. е. когда размер сжатой зоны не включает в себя колонну, работающую на растяжение при действии ветровой нагрузки.