В случае несимметричного расположения диафрагм необходимо вычислить координаты центра жесткости по формуле «о=ТГ. (26) где at — расстояние t'-той диафрагмы от центра здания; 2/г — суммарный момент инерции диафрагм относительно осей, проходящих через центр здания, а затем вычислить крутильный момент инерции диафрагм /«Р = ВЛ(а(-а0)«. (27) Приведенный момент инерции диафрагм относительно оси х / 0,18-4,553 +Q 82.42 + 0.45-0,45- -V 12 12 _ 0,0047-4.55* 20 12 = 112,68 м*. Приведенный момент инерции диафрагмы относительно оси у /„=2 ^0,2-4- ~~ + 0,82-2- 122j + (4-0,0122 + 0,0047-2) X 20 / 0.45-0.453 ^ 3,5 \ / 0,45-0,453 3,5 ' 3,15 ' + \ 12 ' 3,15 J \ 12 ' 3,15 + (0,16-2,025• 10,77») + °-°024-2-0252 ■ + 0,0024• X 12 3,15 3,15 х 10,77* + bl^L +(0,16.2,025-7,24») + А»^^ х X + 0,0024- - 7,243 + 0,16-2,0253 + (0,16 - 2,025 X 3,15 3,15 ^ 12 Т1' ' X 4,76*) 4- (-^g4-2-0252 • -™- + 0,0024 - . 4,762 + ; \ 12 3,15 3,15 0.16-2,0253 (0 16.2 (да. 1>242) + / 0.0024-2,025' _ _J0_ 12 V \ 12 3.15 + 0,0024--^- 1,24^1 = 1033,20 м*. 3,15 JJ Полученные моменты инерции диафрагм умножаются на понижающий коэффициент 0,8, учитывающий снижение их жесткости вследствие податливости связей и деформаций перемычек (табл. 21, 22), /Л = 0,8 -112,7 м* = 90 м*; /у = 0,8 • 1033,2 м1 = 825 м*. Распределение ветровых нагрузок между стенами жесткости (рис. 28). Нагрузка на г'-тую поперечную диафрагму от единичной силы, приложенной поперек здания в точке с координатой х, определяется по формуле где /г — момент инерции i-той диафрагмы; Oi —расстояние £-той диафрагмы от центра здания; а0 — расстояние центра жесткости от центра здания. Нагрузка от единичной силы, приложенной на левом крае здания (х= —18,7 м), Rx = ^\^ + J+JML.1 = 0,5 + 0,78 = 1,28; /?, = + = 0,5 - 0,78 = - 0,28. 2 [ 112,7 112,7-12 J Контроль =1,28—0,28=1. Нагрузка от единичной силы, приложенной на правом крае здания (х=18,7 м), Я. = (-18,7) 112,7-12 По вычисленным реакциям построены линии влияния нагрузок на диафрагмы Ri и R2. Предполагается, что при загружении ли- ний влияния поперечные колебания здания имеют не чисто поступательный характер, а сопровождаются закручиванием здания. Наиболее опасным влияние сил инерции на усилия в диафрагмах будет при закручивании вокруг нулевой точки. В этом случае следует учитывать воздействие на здание равнозначной пульсации ветра с переменой знака в нулевой точке линии влияния. Предположив, что пульсация равнозначна по фасаду, вычисляют грузовые площади диафрагм. По изгибающим моментам от ветровой нагрузки (см. табл. 21, 22) можно вычислить долю динамической составляющей в сум- равна 0,73. Площадь сбора ветровых нагрузок для поперечных диафрагм = 0,73-18,7 + 0,27 (19,7 + 0.94) = 13,7 + 5,6 = 19,3 м; 24=21==19,3 м. Ветровая нагрузка в продольном направлении «собирается» с площади 14,4 м и передается на продольную диафрагму.