|
|
||
|
читать далее » Вертикальная постоянная нагрузка определяется собственным весом здания с соответствующими коэффициентами перегрузки. Временными вертикальными нагрузками являются полезные нагрузки на перекрытия и снеговая нагрузка. При расчете несущих стен эти нагрузки в соответствии с «Указаниями по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов» (СН 321—65) следует относить, как и постоянные, к длительно действующим: а) при расчете по первому предельному состоянию (по несущей способности) фундаментов, стеновых панелей и их стыковых соединений, работающих на сжатие в первом и втором дополнительных читать далее » Для зданий высотой более девяти этажей доминирующей является нагрузка, вызванная действием скоростного напора ветра. Для зданий высотой более 12 этажей, а также для более высоких зданий и сооружений с периодом собственных колебаний, превышающим 0,25 сек, расчетная ветровая нагрузка должна определяться путем суммирования статического действия скоростного напора и динамического воздействия порывов ветра. Расчет крупнопанельных зданий на горизонтальные (ветровые) нагрузки включает следующие этапы, а) определение расчетных величин вертикальных и действующих на все здание горизонтальных (ветров читать далее » При определении ветровой нагрузки на здание следует учитывать также ветровую нагрузку на боковые стены лоджий и глухие ограждения балконов, расположенные перпендикулярно к направлению действия ветра. Для этого к площади проекции стен здания на плоскость, перпендикулярную к направлению действия ветра, добавляется приведенная площадь стен лоджий S„ , определяемая в зависимости от величины отношений длины лоджии /л к его глубине Ьл по формулам- при /л : Ьл -< 6 S„ =0,1 ^л-^л-Ял при 1Л : Ьл>6 5л=АлЬл/гд«л, где пл — количество лоджий в расчетном направлении, hn —высота лоджий; ka —коэффициент при читать далее » При несимметричном расположении стен (или других конструкций, определяющих жесткость здания в горизонтальном направлении) в плане здания относительно его центральных осей первый член правой части формулы (3) подсчитывается с учетом горизонтального крутящего момента, возникающего в связи с несовпадением точки приложения равнодействующей ветровой нагрузки с центром тяжести горизонтального сечения, состоящего из стен и других конструкций рассматриваемого направления. В зависимости от способа сопряжения между собой стен взаимно перпендикулярных направлений расчетное горизонтальное сечение стен читать далее » При определении изгибающих моментов и поперечных сил в сплошных стенах последние рассматриваются как консоли, защемленные в фундаменте. Если сдвигающая сила не может быть воспринята вертикальными стыками, можно рассматривать стену расчлененной на отдельные вертикальные полосы — консоли, каждая из которых должна быть рассчитана на приходящуюся на нее нагрузку при ширине полосы, равной длине панели. Часть общих сил, передаваемых на рассматриваемую полосу, можно определить, предположив, что все панели стены имеют одинаковые горизонтальные перемещения. При расчете несущих и самонесущих пане читать далее » На первом этапе работы из-за трудностей расчета конструкций каркасных и каркасно-панельных зданий с учетом пространственной совместной работы всех элементов конструкций приходилось рассчитывать, предположив, что каждая нагрузка воспринимается их отдельными частями. Так, например, в одном из руководств [1] указывается, что ветровая нагрузка полностью воспринимается жесткими вертикальными диафрагмами. Передача ветровой нагрузки на диафрагмы осуществляется при помощи жестких горизонтальных дисков перекрытий. По этой схеме каркас работает только на вертикальные нагрузки с учетом перераспределения читать далее » Использование ЭВМ дало возможность повысить точность расчетов, уменьшив при этом ручную работу при вычислениях, и учесть многие дополнительные факторы, ранее не принимающиеся во внимание (например, продольные и сдвигающие силы при 
определении коэффициентов канонических уравнений, податливость перекрытий и отверстий любой формы при расчете каркас-но-панельных многоэтчитать далее » Таким образом, податливость стоек рамы от нормальных сил нужно учитывать при соизмеримых характеристиках жесткости стоек и ригелей. С увеличением этажности значение этого фактора все более возрастает. Если жесткости элементов рамы несоизмеримы или имеет место поддерживающая система, жесткость которой значительно отличается от жесткости остальных элементов здания, учет нормальной составляющей податливости стоек особо не влияет на характер эпюр моментов и величину прогибов. Обычно конструктивная схема многоэтажного каркасно-па-нельного здания включает рамный каркас и вертикальные диафрагмы б читать далее » После определения нормальных усилий во всех стержнях такой системы можно рассчитать нормальные и скалывающие напряжения, суммируя проекции усилий на соответствующую ось. Так, для центрального узла (см. рис. 22) величину напряжений находят по формулам: _iV5cosg + Ns 4- /V7cosa_jVtcosg + N2 + Mucosa _ 3 _ N3 sing + Nt + /У5 sina _ yVt sina + iV, 4- iV7 sing У /,« ' T — Af5sin» + M,sin Рекомендации по методам расчета фундаментных плит на сжимаемом основании конечной толщины, разработанные в Московском научно-исследовательском институте оснований и подземных сооружений при консультации докт. техн. наук проф. М. И. Горбунова-Посадова, распространяются на прямоугольные плоские фундаментные плиты многоэтажных гражданских зданий, причем их не следует использовать для расчета плит: а) малой протяженности; б) лежащих на основании, коэффициент неоднородности которого в плане плиты а>2; в) площадью менее 100 м2 и шириной менее 10 м. читать далее » Распределение реактивных давлений по поверхности контакта фундаментной плиты и грунта определяется введением механических моделей основания: модели основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины или модели, характеризуемой одним коэффициентом постели. Модель основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины используется для расчета фундаментной плиты, лежащей на сжимаемом основании толщиной больше 7 м. При толщине сжимаемого слоя не более 7 м расчет фундаментной плиты рекомендуется проводить двумя методами- с помощью модели основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины и модели, подчин читать далее » В случае неясности относительно формы ожидаемых осадок расчет фундаментной плиты производится по двум или нескольким формам ожидаемых ссадок. При длинном направлении фундаментной плиты принимаем как равномерную эпюру осадок, так и криволинейные эпюры с положительным и отрицательным краевыми эффектами [9]. При коротком направлении фундаментной плиты не имеет смысла задавать криволинейную форму осадок из-за большой жесткости (особенно при наличии ребер), а также из-за наличия рам и диафрагм, работающих в этом направлении и увеличивающих жесткость фундаментной плиты. В данном случае целесообразн читать далее » Полученную кривую следует аппроксимировать, прямой наклон этой прямой и будет креном фундамента. Такие вычисления трудоемки и проводятся в исключительных случаях. Для упрощения рекомендуется определять крен по формуле [14] tge=s^, (i2> где S] и S2 — осадки краев фундамента, м; Ъ — размер фундамента в направлении крена, м. При расчете на ветровую нагрузку диафрагмы здания Института технической информации по рамному варианту со стержнями и абсолютно жесткими вставками и при учете поворота фундамента получены следующие величины перемещения (при ветровой нагрузке, действующей слева направо): л читать далее » Инженерам-проектировщикам часто приходится прибегать к проверочным расчетам надземной части каркасно-панельных зданий на начальной стадии проектирования без применения более точных схем, рассчитываемых при помощи ЭВМ. Пример расчета надземной части здания Института технической информации в Киеве, приводимый в данном разделе, включает: расчет основных несущих конструкций надземной части здания, сбор вертикальных и горизонтальных нагрузок, подбор сечений колонн, проверку прочности стен жесткости, расчет дисков перекрытий и деформаций здания. Кроме того, приводится ряд приемов и методов, кото читать далее » Здание коридорного типа, прямоугольное в плане, имеет размеры 37,4x14,4 ж (рис. 26). Оси колонн образуют ячейки размером 6,5x3 и 6X3 л». Состоит из подвала высотой 5,1, первого этажа высотой 4,4, второго и третьего этажей высотой 3,9, тринадцати этажей высотой по 3,6 и верхнего технического этажа высотой 3,6 м. Фундаменты здания выполнены в виде сплошной монолитной железобетонной плиты на естественном основании (модуль деформации грунта основания £ = 500 кг/см2). Основные конструкции надземной части здания состоят из сборных железобетонных изделий унифицированного каркаса и работают по читать далее » Ветровая нагрузка на здание определяется в соответствии со СНиП П-А. 11—62 с учетом изменений, утвержденных Госстроем СССР (приказ № 6 от 13 января 1965 г). ьз 
Рис 26 Схемы з
я Института технической информации б —монтажная схема диафрагмы по оси каркаса ш> оига^» ^«8» • п0 «™
 читать далее »В случае несимметричного расположения диафрагм необходимо вычислить координаты центра жесткости по формуле «о=ТГ. (26) где at — расстояние t'-той диафрагмы от центра здания; 2/г — суммарный момент инерции диафрагм относительно осей, проходящих через центр здания, а затем вычислить крутильный момент инерции диафрагм /«Р = ВЛ(а(-а0)«. (27) Приведенный момент инерции диафрагм относительно оси х / 0,18-4,553 +Q 82.42 + 0.45-0,45- -V 12 12 _ 0,0047-4.55* 20 12 = 112,68 м*. Приведенный момент инерции диафрагмы относительно оси у /„=2 ^0,2-4- ~~ + 0,82-2- 122j + (4- читать далее » Решение вопроса об общей устоГ чивости здания сводится к расчету здания на устойчивую прочность. В действующих нормах устойчивая прочность сооружения или его элемента обеспечивается в расчете увеличением внеш них нагрузок либо снижением характеристик прочности материала путем умножения их на некоторый коэффициент (р, ц и т. д.) Здание в целом «работает» в условиях продольно-поперечного изгиба (внецентренного сжатия). При этом в соответствии п. 7.51 СНиП Н-В *. 1—62 устойчивую прочность здания можно получить умножением эксцентриситета на некоторый коэффициент ti>1. Коэффициент п определяется читать далее » До получения обоснованных данных для расчета многоэтажных зданий можно считать достаточным тройной запас устойчивости по Эйлеру. Если такой запас устойчивости подставить в выражение для коэффициента т), получим: Следовательно, для обеспечения достаточной устойчивости здания необходимо для любой формы потери устойчивости иметь значение "к-бд "cm N*-d В соответствии со схемой момент внешних нагрузок М =#к-1а1 + /VCIa< + Мветр + JVK_2 А2 + iVK_3 А3; е=~; N = Nk-i + NK.T + NCT + NK^3 + M<-<. Момент, характеризующий несущую способность сечения, [М] = [ЛГк-tJa! + [N„] (А5 - -F^J читать далее » Диски перекрытий (рис. 31) рассчитываются на ветровую нагрузку и усилия, возникающие в них вследствие переломов колонн от погрешностей монтажа. Расчет дисков заключается в определении растягивающих и сдвигающих усилий в элементах перекрытий и проверке возможности восприятия этих усилий элементами перекрытий. Отдельно рассчитываются диски, находящиеся в особых условиях при изменении отдельных позиций схемы. В рассматриваемом ниже примере система диафрагм постоянна по всей высоте здания и в дисках определяются усилия только от ветровой нагрузки и от переломов колонн. Реакции диафрагм (по читать далее » Поперечная нагрузка, передаваемая на стену жесткости по оси 2, равна 28,65 г в нижнем диске и 13,26—в верхнем. Нагрузка, передаваемая на одну ветвь поперечной стены жесткости, составляет 14,33 г в нижнем и 6,7 — в верхнем диске. Требуется произвести дополнительный расчет детали соединения верха сборной стены жесткости с колонной на растягивающее усилие, равное 14,33 т. Г. Продольное усилие, разрывающее диск, равно 11,8 т. Суммарное растягивающее усилие, воспринимаемое одной фасадной и тремя средними распорками, SS= 10-4 = 40> 11,8. Перекосы фасада. Колонны, расположенные на фибрах стен читать далее » Страницы раздела: Определение расчетных нагрузок Для высоких зданий При определении ветровой нагрузки При несимметричном расположении стен При определении изгибающих моментов Расчет колонн каркаса и диафрагм жесткости Использование ЭВМ Податливость стоек рамы После определения нормальных усилий Учет податливости основания Распределение реактивных давлений Расчет фундаментной плиты Полученная кривая Пример расчета надземной части Исходные данные Ветровая нагрузка Несимметричное расположение диафрагм Общая устойчивость здания Величина коэффициента Расчет дисков перекрытия Поперечная нагрузка |
|
|
Copyright © Конструирование панельных зданий 2009
Рекламная поддержка сайта: Закажите окна у производителя киев окна. а еще Kiddy Автокресла Кидди - немецкое качество Фотография. |
||
