|
|
||
− Место каркасно-панельных зданийчитать далее » В жилищно-гражданском строительстве применяются панельные и каркасно-панельные конструкции, а также монолитная кирпичная кладка, кладка из крупных кирпичных или керамических блоков и керамических панелей. Стены из монолитной кирпичной кладки и крупных кирпичных блоков экономически целесообразно использовать при максимальной высоте зданий девять этажей. При проектировании и строительстве зданий высотой 12 этажей и больше приходится применять армированную кладку стен из кирпича и растворов высоких марок. На отдельных участках стен нижних этажей кирпичную кладку заменяют бетонными блоками. Вес к читать далее » В крупнопанельных зданиях высотой более девяти этажей опорные узлы должны быть высокопрочными, что может быть достигнуто несколькими путями. 1. В результате коренной переработки самой конструкции узла, выполнением его с выносными консолями, на которые опираются плиты перекрытий. Этим обеспечивается непосредственная, «чистая» передача усилий от стенки к стенке (через растворный шов). При такой конструкции высота панельного дома регламентируется только прочностью растворного шва и практически может быть доведена до 16 этажей. 2. Повышением прочности существующего платформенного стыка путе читать далее » Проектирование каркасных зданий осуществляется с учетом следующих параметров. Для жилых домов и гостиниц в 16 этажей и более высота этажа не должна превышать 280—300 см примодульной сетке 600X600 см с дополнительным шагом 300 см. Для зданий административного и торгового назначения, лечебных учреждений, учебных заведений и т. д. принята высота этажа 330 и 360 см; дополнительная высота (в основном для первых этажей) составляет 420 см при модульной сетке 600X600 см с дополнительным шагом 300 си (возможно его увеличение до 500 см). В зданиях специального назначения — конструкторских бюро, научно- читать далее » читать далее » − В жилищно-гражданском строительствеВ жилищно-гражданском строительстве применяются панельные и каркасно-панельные конструкции, а также монолитная кирпичная кладка, кладка из крупных кирпичных или керамических блоков и керамических панелей. Стены из монолитной кирпичной кладки и крупных кирпичных блоков экономически целесообразно использовать при максимальной высоте зданий девять этажей. При проектировании и строительстве зданий высотой 12 этажей и больше приходится применять армированную кладку стен из кирпича и растворов высоких марок. На отдельных участках стен нижних этажей кирпичную кладку заменяют бетонными блоками. Вес кирпичных зданий даже при высоте девять этажей намного превышает вес каркасно-панельных и панельных зданий. Трудозатраты при возведении кирпичных зданий более чем на 20% превышают трудозатраты при строительстве панельных зданий такой же этажности. Практика проектирования индустриальных многоэтажных жилых домов определила две конструктивные схемы — каркасно-панельную и панельную. Каркасно-панельная схема предусматривает передачу всех действующих нагрузок на каркас, который обеспечивает прочность и устойчивость здания. При бескаркасной панельной схеме вся нагрузка должна восприниматься системой панелей (как правило, панелями поперечных стен и перекрытий). Вопрос о преимуществах каркасной или панельной схемы в строительстве жилых домов и гостиниц непосредственно связан с этажностью зданий (т. е. с величиной действующих нагрузок). Наиболее существенными преимуществами панельной конструкции перед каркасной являются: меньший расход стали (примерно на 15—20%); простота обеспечения общей жесткости и устойчивости здания; большая заводская готовность элементов; меньшая трудоемкость возведения здания (количество монтажных элементов сокращается почти втрое); обеспечение лучшей звукоизоляции ограждающих конструкций. Одной из проблем многоэтажного панельного строительства является прочность. Оценивая панельные конструкции с точки зрения прочности и надежности, нельзя не обратить внимания на серьезный недостаток их основных узлов — опирание перекрытий на несущие стеновые панели (платформенный стык). Опорный узел передачи усилий в несущих панелях через опорные участки плит перекрытий «насухо» (т. е. без растворного шва) не является достаточно надежным: создаются большие местные перенапряжения. Сечение в зоне горизонтального стыка менее надежно, чем сечение в середине высоты панели, так как трещины, а затем отслоение бетона панелей стен появляются обычно по косым площадкам, именно в зоне стыков. Основными факторами, снижающими прочность этого стыка, являются недостаточная прочность бетона при кассетном изготовлении панелей; появление эксцентриситета продольной силы за счет смещения панелей стен вследствие отклонений по толщине и глубине опирания настилов перекрытий (эксцентриситет 2 см уменьшает несущую способность панели на 20—25%); недостаточное заполнение шва раствором в поперечном сечении; неравномерность толщины и сжимаемости растворного шва по длине стенки; концентрация напряжений в зоне стыка. Следует отметить, что возможная концентрация нагрузок от больших грузовых площадей в отдельных точках опирания панелей вызывает значительные местные перенапряжения, которые могут в полтора-два раза превышать расчетные значения напряжений. Так, трещины в опорной части панелей появляются при напряжениях, составляющих 20% призменной прочности бетона панелей. Такие напряжения отвечают погонной нагрузке в пределах первого этажа девятиэтажного дома при шаге поперечных стен 3,2 м. Значительно осложняется возведение крупнопанельных конструкций в зимних условиях ввиду малой прочности растворного шва, ограничивающей возможность увеличения этажности (этого недостатка лишены каркасные конструкции).читать далее » − В крупнопанельных зданияхВ крупнопанельных зданиях высотой более девяти этажей опорные узлы должны быть высокопрочными, что может быть достигнуто несколькими путями. 1. В результате коренной переработки самой конструкции узла, выполнением его с выносными консолями, на которые опираются плиты перекрытий. Этим обеспечивается непосредственная, «чистая» передача усилий от стенки к стенке (через растворный шов). При такой конструкции высота панельного дома регламентируется только прочностью растворного шва и практически может быть доведена до 16 этажей. 2. Повышением прочности существующего платформенного стыка путем армирования опорной зоны вертикальных панелей, применения плит перекрытий со строго калиброванными по толщине опорными частями (или даже фрезерованными), что исключает вероятность появления эксцентриситетов. В ряде городов Советского Союза проектируется сооружение крупнопанельных домов высотой 12 и 16 этажей, проходят экспериментальную проверку дома из вибропрокатных панелей высотой 16—25 этажей. К преимуществам каркасно-панельной системы перед другими системами относятся: четкая схема передачи нагрузки, обеспечивающая надежный контроль за качеством изделий, стыков и производством работ; относительно небольшое влияние случайных эксцентриситетов, в том числе и производственных; возможность применения высоких марок бетона и стали, эффективных современных материалов для создания ограждающих конструкций, унифицированных конструктивных элементов; возможность удобного размещения в первых этажах зданий предприятий общественного обслуживания со свободной планировкой помещений; сокращение расхода бетона и цемента; возможность возведения зданий высотой 30—60 этажей. Для перехода к многоэтажному индустриальному строительству из сборного железобетона в каркасно-панельных конструкциях потребовалось прежде всего унифицировать основные параметры зданий с тем, чтобы получить минимальную по количеству элементов номенклатуру заводских изделий.читать далее » − Проектирование каркасных зданийПроектирование каркасных зданий осуществляется с учетом следующих параметров. Для жилых домов и гостиниц в 16 этажей и более высота этажа не должна превышать 280—300 см примодульной сетке 600X600 см с дополнительным шагом 300 см. Для зданий административного и торгового назначения, лечебных учреждений, учебных заведений и т. д. принята высота этажа 330 и 360 см; дополнительная высота (в основном для первых этажей) составляет 420 см при модульной сетке 600X600 см с дополнительным шагом 300 си (возможно его увеличение до 500 см). В зданиях специального назначения — конструкторских бюро, научно-исследовательских институтов, лабораторных корпусов, крупных торговых предприятий — высота этажа должна быть 360, 420, 480 и 600 см. Поскольку по условиям технологии требуются увеличенные пролеты, то размеры модульной сетки должны быть 900x900; 960Х Х600, 600X600 см с дополнительным шагом 300 см. Для получения необходимого разнообразия объемно-планировочных решений жилых и общественных зданий был принят единый модуль для всех видов зданий — 30 см. Каркасные конструкции позволяют уменьшить размеры сечения несущих элементов соответственно требованиям статического расчета и четко разграничить функции несущих и ненесущих элементов. Такие конструкции выполняются по полной и неполной схемам. К неполным относятся схемы, в которых наружные несущие и ограждающие конструкции выполняются из кирпича, а внутренние несущие конструкции — в каркасе из железобетона или металла. Схемы, в которых наружные и внутренние несущие конструкции выполняются в каркасе, представляют собой полные каркасные схемы. Здания с неполными каркасными схемами строились преимущественно в первые годы после Великой Отечественной войны. На современном этапе неполные каркасные схемы используются в строительстве общежитий, лабораторных корпусов и других зданий, в которых, исходя из местных условий, целесообразно применение кирпичных стен. Замена внутренних кирпичных стен каркасом (стойками и ригелями) позволяет удачно проектировать вентиляцию зданий, размещать встроенную мебель и т. д. Строительство жилых и гражданских зданий каркасно-панель-ной конструкции развернулось в 1950—1953 гг., что сыграло большую роль в развитии строительной техники (табл. 1). В 1962—1963 гг. после ряда исследований и технико-экономических расчетов было признано целесообразным застраивать крупные города Советского Союза многоэтажными зданиями высотой 9—16 этажей и более. Главной особенностью многоэтажного строительства стало широкое использование сборного железобетона, конструкций, обеспечивающих жесткость и устойчивость многоэтажных зданий,— каркасно-панельных конструкций, стальных и железобетонных каркасов (сборные и монолитные).читать далее » − СХЕМЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙчитать далее » В каркасно-панельном строительстве применяются три основные конструктивные схемы: рамная, связевая ирамно-связевая. В рамной схеме все вертикальные и горизонтальные нагрузки рассчитаны на поперечные или продольные рамы каркаса. В связевой схеме рамы каркаса рассчитаны только на вертикальные нагрузки, а вся ветровая горизонтальная нагрузка — на систему продольных и поперечных диафрагм жесткости, связанных с примыкающими к ним колоннами. При рамно-связевой схеме горизонтальные нагрузки от ветра должны восприниматься как связевой системой диафрагм жесткости, так и рамами каркаса. Степень учас читать далее » Применение рамно-связевой конструктивной схемы позволит достигнуть экономии расхода стали. Эффективность этой системы зависит от степени участия плоских диафрагм в восприятии ветровой нагрузки. В том случае, когда они не играют решающей роли в статической работе каркаса, расход стали на каркас может оказаться даже выше, чем при рамной схеме. Примером может служить конструктивное решение каркаса высотного здания на Комсомольской площади в Москве, выполненного по рамно-связевой схеме. При прогибе верхнего этажа, составляющем 1/500 высоты этого здания, и перекосе, равном 1/000, расход стали сост читать далее » Чтобы снизить значение перекоса и депланации панелей в свя-зевых каркасах, увеличивают жесткость диафрагм, делая их глухими, по возможности равными ширине корпуса. Это соответственно снижает величины продольных усилий и деформаций крайних колонн диафрагм жесткости. Однако большое число глухих и широких диафрагм затрудняет архитектурно-планировочное решение этажа и может быть принято только в сравнительно редких случаях проектирования зданий специального назначения (гостиниц, административных и некоторых других). Использование систем с плоскими диафрагмами в виде отдельных стенок не может б читать далее » Каркасы многоэтажных зданий могут выполняться из железобетона — сборного и монолитного,— а также из металла. Опыт московских строителей показал, что стоимость стального каркаса превышает стоимость железобетонного в среднем на 20%. Для изготовления стального каркаса требуется примерно в полтора раза больше стали (приведенной к марке Ст. 3), чем для железобетонного. Продолжительность монтажа здания со стальным каркасом и обетониванием элементов будет в 1,3—1,8 раза больше, чем продолжительность монтажа зданий, выполненных в сборном железобетоне. Противопожарная защита стальных конструкций мо читать далее » В строительстве гражданских зданий широко используется серия сборных изделий ИИ-04. При разработке проекта киевского унифицированного каркаса в основу был положен проект каркаса, созданный в Московском научно-исследовательском институте типового и экспериментального проектирования (МНИИТЭП) Эта серия предназначена для строительства гражданских зданий высотой от 5 до 12 этажей (не считая подвала и верхнего технического этажа). Каркас разработан по рамно-связевой схеме, в которой горизонтальные ветровые нагрузки воспринимаются и диафрагмами жесткости и рамными конструкциями. Сетка колонн каркас читать далее » Панели наружных стен навесные, изготовлены из керамзито-бетона, имеют объемный вес 900 кг/м3, толщину 24 и 32 см. Панели стен подвала изготовлены из тяжелого бетона и рассчитаны на горизонтальную нагрузку от давления грунта. Лестницы из сборных железобетонных укрупненных маршей объединены полуплощадками, рассчитанными на временную полезную нагрузку 400 кг/см2. Устойчивость каркаса в горизонтальной плоскости обеспечивается перекрытиями, работающими как неизменяемые горизонтальные диафрагмы. Растягивающие усилия каждой горизонтальной диафрагмы, возникающие при изгибе от действий ветра, воспр читать далее » Рамы каркаса рассчитаны на статические нагрузки. В случае применения таких рам в зданиях высотой более 12 этажей (более 40 м) они должны быть проверены с учетом динамического воздействия пульсаций скоростного напора, вызванного порывами ветра. Каркас этой серии может быть использован в обычных условиях строительства. Он не рассчитан на воздействие особых условий, как, например, просадочных грунтов, сейсмичности, вечной мерзлоты и пр.  читать далее »Сложной задачей при проектировании сборного железобетонного каркаса является конструирование стыков колонн, работающих в условиях больших усилий. Их обычно располагают через этаж. Для многоэтажных зданий применяют следующие типы стыков колонн, с металлическими оголовками, привариваемыми к продольной арматуре (рис. 2); с оголовками из горизонтальных листов, заанкеренных в бетон на торцах стыкуемых элементов (рис. 3); со сферическим или плоским бетонным торцом и сваренными между собой выпусками арматуры (рис. 4); со сферическими бетонными поверхностями, образующими шарнир (рис. 5). Применяют та читать далее » Строгие допуски на размеры форм резко повышают их стоимость. При проектировании многоэтажных большепролетных зданий с рамным каркасом и сборными железобетонными колоннами необходим правильный выбор конструкции стыков колонны в связи с тем, что указанные колонны резко отличаются отношением изгибающего момента к продольной силе и продольной силы к площади поперечного сечения колонны. Для колонн большепролетных зданий обычно имеет место первый случай вне-центренного сжатия, для колонн многоэтажных зданий — второй. Требования к стыку повышаются по мере роста процента армирования колонны. Так читать далее » При насыщении колонны металлом более 6% эти стыки неприемлемы ввиду невозможности разместить сварные соединения. Если насыщение колонн арматурой меньше 2—3%, применение стыков со сварными оголовками обязательно, так как в этих случаях можно ограничиться оголовками, к которым продольная арматура не приваривается. Учитывая сказанное, нужно признать целесообразными следующие конструкции стыков колонн гражданских многоэтажных зданий. При проектировании колонн с насыщением арматурой до 2—2,5% применяется стык с косвенным армированием торцевых участков колонн. В торцах располагаются плоские стал читать далее » Высота ригелей таврового сечения в унифицированном каркасе составляет 45 см, ширина, по сравнению с каркасами серии ИИ-04, увеличена до 45 см, что позволило увеличить площадь опирания панелей перекрытий. Несколько повышена несущая способность ригелей, что дало возможность применять их в помещениях с расчетной полезной нагрузкой 600 кг/м2 (архивы, лаборатории с повышенными нагрузками). Традиционная выступающая консоль, используемая в промышленном строительстве для опирания ригеля, не пригодна в жилищно-гражданском строительстве по эстетическим соображениям, поэтому в унифицированном каркасе читать далее » В практике строительства каркасно-панельных зданий по связевой схеме применяются диафрагмы жесткости двух вариантов. По первому варианту диафрагмы жесткости проектируются в виде единой комплексной конструкции, состоящей из колонн и жестко связанных с ними сборных железобетонных стенок (рис. 7). По второму варианту плиты диафрагм жесткости проектиру- 
Рис. 7. Деталь сопчитать далее » Для обеспечения надежной передачи усилий с перекрытий на диафрагму жесткости как от горизонтальных, так и от вертикальных нагрузок, в конструкцию перекрытий 
введены специальные элементы — распорки, которые привариваются к колонне и передают усилия от диска перекрытий на связевую систему (рис. 9).
В отдельных случаях применяются стенки жесткости, состоящие из диагоналчитать далее » Перекрытия в каркасно-панельных конструкциях должны обеспечивать жесткость и устойчивость здания в горизонтальной плоскости, осуществлять передачу и распределение от горизонтальных нагрузок на стенки жесткости. Сборные перекрытия должны выполнять функции жестких горизонтальных дисков (рис. 10). В киевском унифицированном каркасе перекрытия сооружаются из многопустотных панелей высотой 22 см. Отличие указанных панелей от применяемых в массовом строительстве заключается в наличии на боковых поверхностях шпонок. Зазоры между панелями, замоноличенные раствором, и шпонки должны воспринимать сдв читать далее » Опыт проектирования и строительства фундаментов дает основание рекомендовать при возведении каркасных многоэтажных зданий сооружение свайных фундаментов в виде забивных свай квадратного или прямоугольного сечения, вибробуро-набивных свай (часто с расширенной пятой), плитных фундаментов в виде ребристых или безбалочных монолитных плит, а также ленточных фундаментов (при высокой несущей способности грунтов), применяемых иногда в виде перекрестных лент. Выбор того или другого типа фундамента зависит от характера грунтов основания здания, величин действующих нагрузок и ряда других условий. Так читать далее » Существуют разновидности вибро-буронабивных свай: сваи постоянного сечения и сваи с расширяющейся пятой. Расширение пяты, увеличивающее опорную площадь и несущую способность сваи, может быть произведено взрывным способом — методом инженера Романова — или механическим разбуриванием ушире-ния ствола с помощью специального оборудования. Технология производства буронабивных свай определяется гидрогеологическими условиями строительной площадки. Так, в водонасыщенных грунтах бурение производится под глинистым раствором (см. рис. 1), а в сухих грунтах — обычным способом (см. рис. 2). При со читать далее » В каркасных многоэтажных зданиях, строящихся в Киеве, наружные стены выполняются в виде навесных панелей трех типов: однослойных керамзитобетонных толщиной 32 см с горизонтальной разрезкой; трехслойных с внутренним и наружным слоями из железобетона и эффективным утеплителем из пеностекла, фибролита и т. д ; однослойных керамических толщиной 30 см. Кроме панелей применяются стены из керамических камней (монолитная кладка). Как панели, так и монолитная кладка наружных стен опираются на панели ригеля или на распорные элементы междуэтажных перекрытий (рис. 11). Навесные стеновые панели имеют бол читать далее » Лифты в многоэтажных каркасных зданиях устраиваются исключительно в глухих шахтах (железобетонных или кирпичных) с пределом огнестойкости не менее 1 ч. Лифтовые шахты должны быть отделены от конструктивных элементов здания. Это значительно уменьшает шум и вибрации, возникающие при работе лифта. Обычно к лифтовым шахтам примыкают подсобные помещения- санузлы, кладовые, встроенные шкафы, что также служит защитой жилых и производственных помещений от проникновения шумов. Для лифтов массовых моделей постоянный уровень интенсивности шума в машинном помещении от лифтовой установки должен составлят читать далее » Технико-экономические показатели лифтовых установок (без стоимости строительной части) приведены в табл. 10. Необходимость устройства мусоропроводов в жилых и общественных зданиях устанавливается соответствующими требованиями СНиПов, а при отсутствии их — заданиями на проектирование этих зданий. Мусоропроводы следует рассчитывать, исходя из нормативов суточного накопления мусора: 0,25 л на 1л2 жилой площади в жилых домах; 0,2 л на 1 м2 жилой площади в гостиницах и общежитиях, 0,15 л на 1 м2 рабочей площади в административных зданиях. Суточная норма накопления мусора на один ствол мусоро читать далее » читать далее » − Схемы зданийВ каркасно-панельном строительстве применяются три основные конструктивные схемы: рамная, связевая ирамно-связевая. В рамной схеме все вертикальные и горизонтальные нагрузки рассчитаны на поперечные или продольные рамы каркаса. В связевой схеме рамы каркаса рассчитаны только на вертикальные нагрузки, а вся ветровая горизонтальная нагрузка — на систему продольных и поперечных диафрагм жесткости, связанных с примыкающими к ним колоннами. При рамно-связевой схеме горизонтальные нагрузки от ветра должны восприниматься как связевой системой диафрагм жесткости, так и рамами каркаса. Степень участия каждого компонента определяется соотношением жесткостей: связевой системой диафрагм и рамами, состоящими из ригелей и колонн. Каждая из указанных конструктивных схем имеет свои положительные и отрицательные стороны. Преимущества рамной схемы каркасных зданий: четкая работа всех конструкций; равномерность деформаций всех рам в общей системе каркаса, особенно в тех случаях, когда все рамы имеют примерно одинаковую жесткость; возможность перераспределения усилий при перенапряжении отдельных элементов каркаса, свойственная статически неопределимым системам, возможность более свободной планировки зданий и др. Недостатками рамной схемы являются: сложность конструктивных решений узловых соединений сборных элементов для обеспечения необходимой жесткости каркаса; больший на 20—30% расход стали по сравнению со связевой схемой; громоздкость поперечных сечений элементов конструкций (ригелей и их узлов), увеличивающая трудоемкость выполнения каркаса и др. Рамные каркасные схемы использованы в строительстве ряда многоэтажных зданий Москвы (см. табл. 1) и Киева (12-этажный жилой дом на Владимирской улице и 18-этажный на улице Ленина).читать далее » − Применение рамно-связевой схемыПрименение рамно-связевой конструктивной схемы позволит достигнуть экономии расхода стали. Эффективность этой системы зависит от степени участия плоских диафрагм в восприятии ветровой нагрузки. В том случае, когда они не играют решающей роли в статической работе каркаса, расход стали на каркас может оказаться даже выше, чем при рамной схеме. Примером может служить конструктивное решение каркаса высотного здания на Комсомольской площади в Москве, выполненного по рамно-связевой схеме. При прогибе верхнего этажа, составляющем 1/500 высоты этого здания, и перекосе, равном 1/000, расход стали составляет 39 кг на 1 мъ здания. Расход стали, использованной для строительства гостиницы на Дорогомиловской набережной, равен 30 кг на 1 м3, а расход стали, использованной для строительства общежития МГУ,— 34,4 кг. Каркасы этих зданий сконструированы по рамной схеме. Преобладающее значение рам каркаса в работе на ветровую нагрузку показало, однако, необходимость конструирования более мощных узловых соединений. Это в свою очередь обусловило не меньшую трудоемкость и не меньший расход стали, чем конструирование узлов рамного каркаса административного здания на Смоленской площади. Преимуществом связевой схемы каркасных зданий перед рамной в статическом отношении является возможность использования конструктивных узлов как неподвижных (жестких), так и подвижных. При проектировании каркасных зданий связевой схемы большое значение имеет компоновка плана здания, поскольку от этого зависит работа связевой системы как плоскостной. Для получения необходимой жесткости этой системы приходится прибегать к устройству большого числа железобетонных стенок—диафрагм значительной толщины — или к устройству пространственной диафрагмы (рис. I, а), состоящей из железобетонных стенок, связанных между собой и образующих единую складчатую оболочку. Последняя должна обладать большой жесткостью,
а
Б
Рис. 1. Пространственные диафрагмы жесткости
а —варианты компоновки пространственных связавых систем, б —
планировочные решения зданий с пространственными ядрами жест-
многократно превышающей жесткость плоских систем и дающей значительную экономию расхода стали.
Ведущее место в каркасно-панельном строительстве отводится пространственно-связевой схеме. Пространственная система диафрагм впервые использована в строительстве здания на Котельнической набережной в Москве, здания Дома науки и культуры в Варшаве, многих зданий в Москве и Киеве (гостиницы «Интурист», «Днепр»).
Существенным недостатком конструктивной схемы связевого каркаса с плоскими диафрагмами жесткости является возникновение значительного перекоса вертикальных панелей и коробления (депланации) междуэтажных перекрытий. Величины их деформаций значительно превышают величины деформаций, возникающих в рамных каркасах таких же размеров и такой же этажности. Причина этого явления заключается в том, что краевые колонны диафрагм жесткости, воспринимающие продольные усилия от ветровой нагрузки (до 50% полной нагрузки), получают деформации значительно большие, чем смежные сними рядовые колонны каркаса, не воспринимающие ветровой нагрузки. Разность продольных усилий и деформаций этих колонн вызывает появление деформаций сдвига панелей перекрытия в пролетах между диафрагмой жесткости и рядовыми колоннами. Величины перекосов возрастают с увеличением высоты здания, достигая на верхних этажах существенных значений.
читать далее » − Сборные железобетонные каркасыВ строительстве гражданских зданий широко используется серия сборных изделий ИИ-04. При разработке проекта киевского унифицированного каркаса в основу был положен проект каркаса, созданный в Московском научно-исследовательском институте типового и экспериментального проектирования (МНИИТЭП) Эта серия предназначена для строительства гражданских зданий высотой от 5 до 12 этажей (не считая подвала и верхнего технического этажа). Каркас разработан по рамно-связевой схеме, в которой горизонтальные ветровые нагрузки воспринимаются и диафрагмами жесткости и рамными конструкциями. Сетка колонн каркаса предусматривает размер ячеек 6X6; 6X4,5 и 6X3 м. Высота этажей принята: для подвала 2,9 и 3,3; для надземных этажей 3,3 и 4,2 и для технического этажа 2,4 м. Временные нормативные нагрузки на перекрытия для зданий I степени составляют: 200, 300 и 400 кг/см2. Вес снегового покрова для IV района территории СССР, предусматривающего нагрузку 150 кг/см2, и скоростной напор ветра для I—III районов приняты от 27 до 45 кг на 1 м2 поверхности фасада. Железобетонные башмаки стаканного типа под колонны должны устанавливаться на фундаменты, определяемые проектом на основе конкретных геологических условий площадки. Колонны каркаса сечением 400X400 мм и высотой один-два этажа имеют плоский сварной стык на уровне верха перекрытия, одну или две консоли для опирания ригелей, предусматривающие вертикальную нагрузку от его опорной реакции до 25 и от изгибающего момента в узле до 17 г. Несущая способность колонн достигает 600 т, изгибающий момент 66 т-м. Ригели каркаса таврового сечения имеют высоту 450 мм, полку понизу, один или два свеса для опирания плит перекрытий. На опорных участках ригели снабжены подрезкой, соответствующей размерам консолей колонн и обеспечивающей скрытое положение консолей. Ригели рассчитаны и сконструированы в соответствии с величиной усилий, полученной на основании статических расчетов рам каркаса зданий, с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций [6]. Изгибающие моменты на опорах в зависимости от несущей способности принятых марок равняются от + 6 до— 17 т-м, на пролетах от — 6 до 20 т-м, крутящий момент на опорах составляет до 2 г-ж. Плиты перекрытий толщиной 22 см делятся на три основных типа: рядовые многопустотные с вертикальными или круглыми пустотами, связевые (сплошные, пустотные или ребристые), укладываемые между колоннами в направлении, перпендикулярном к направлению ригелей рам каркаса, пристенные сплошного сечения, укладываемые вдоль наружных стен параллельно связевым плитам с закладными деталями для крепления панелей наружных стен.читать далее » − Панели наружных стенПанели наружных стен навесные, изготовлены из керамзито-бетона, имеют объемный вес 900 кг/м3, толщину 24 и 32 см. Панели стен подвала изготовлены из тяжелого бетона и рассчитаны на горизонтальную нагрузку от давления грунта. Лестницы из сборных железобетонных укрупненных маршей объединены полуплощадками, рассчитанными на временную полезную нагрузку 400 кг/см2. Устойчивость каркаса в горизонтальной плоскости обеспечивается перекрытиями, работающими как неизменяемые горизонтальные диафрагмы. Растягивающие усилия каждой горизонтальной диафрагмы, возникающие при изгибе от действий ветра, воспринимаются соединенными с колоннами или друг с другом связевыми или пристенными панелями. Восприятие сжимающих усилий в горизонтальных диафрагмах должно обеспечиваться тщательной заливкой всех швов цементным раствором марки не ниже 200.
Рис. 3 Стык колонн с оголовками из горизонтальных листов, заанкеренных в бетон
Устойчивость каркаса в вертикальной плоскости обеспечивается диафрагмами жесткости, установленными в обоих направлениях, и жесткостью рамных узлов в соединениях ригелей и связе-вых панелей с колоннами.
Вертикальные железобетонные диафрагмы жесткости располагают в рамном пролете (6 м). Они состоят из стенки (в виде двух частей) толщиной 14 см, двух примыкающих к ней колонн и ригелей. Диафрагмы, расположенные в плоскости, перпендикулярной к направлению ригелей, состоят из стенки такой же толщины и примыкающих к ней колонн.
Вертикальные диафрагмы жесткости располагаются в здании симметрично, устанавливаются на всю высоту здания, доводятся до фундамента; под диафрагмой жесткости они неразрезные.
читать далее » − Рамы каркасаРамы каркаса рассчитаны на статические нагрузки. В случае применения таких рам в зданиях высотой более 12 этажей (более 40 м) они должны быть проверены с учетом динамического воздействия пульсаций скоростного напора, вызванного порывами ветра. Каркас этой серии может быть использован в обычных условиях строительства. Он не рассчитан на воздействие особых условий, как, например, просадочных грунтов, сейсмичности, вечной мерзлоты и пр.
Рис 4. Стык колонн со сферическими и плоскими бетонными торцами и сваренными между собой выпусками арматуры:
а — аксонометрия узла (нижние выпуски из ригеля, выпуски из верхней колонны и хомуты ие показаны); б —сечение узла (хому-
иакладки (сварены с выпусками из ригеля), 4 — плита-распорка; 5 —верхняя колонна, 6 — ьыпусш из нижней колонны, 7 — выпус-
тажная сварка;
Необходимо отметить, что при разработке проекта киевского унифицированного каркаса в проект описанного выше каркаса (МНИИТЭП) был внесен ряд дополнений и изменений. Так, сечение колонн высотой два этажа было увеличено от 40X40 до 45x45 см. Большего увеличения высоты колонны достичь не удалось из-за трудностей, возникающих при монтаже ригелей и элементов перекрытий, которые нужно было бы вводить в глубокие колодцы между смонтированными колоннами. Вес колонны остался в пределах 5 т. Увеличение сечения колонн дало возможность повысить их несущую способность на 20%, что позволило в свою очередь использовать этот каркас в строительстве зданий высотой 16 этажей, в то время как каркас серии ИИ-04 пригоден лишь при сооружении зданий высотой 12 этажей. Наличие необходимого сечения колонны позволило отказаться от применения бетона марки 500, не освоенного еще промышленностью Киева, и от арматуры класса A-III, предъявляющей повышенные требования к сварным соединениям. В дальнейшем применение указанных высокопрочных материалов даст возможность использовать этот каркас, в строительстве 18-этажных зданий.
Колонны унифицированного каркаса имеют консоли длиной до 100 см, что требует несколько усложнять оснастку, но позволяет выполнять выносные стены, благодаря чему можно варьировать планировку помещений и оформление фасадов. Стык колонн вынесен на расстояние 50 см от пола. Это упрощает сварку стыков
и монтаж колонн. Анкеровка закладных деталей для диафрагм жесткости выполнена более надежно (увеличено количество анкеров) .
В табл. 4 на примере конкретного объекта выведены показатели расхода материалов. Для сравнения в табл. 5 даны аналогичные показатели для ряда московских объектов [10].
читать далее » − Стыки сборных железобетонных колоннСложной задачей при проектировании сборного железобетонного каркаса является конструирование стыков колонн, работающих в условиях больших усилий. Их обычно располагают через этаж. Для многоэтажных зданий применяют следующие типы стыков колонн, с металлическими оголовками, привариваемыми к продольной арматуре (рис. 2); с оголовками из горизонтальных листов, заанкеренных в бетон на торцах стыкуемых элементов (рис. 3); со сферическим или плоским бетонным торцом и сваренными между собой выпусками арматуры (рис. 4); со сферическими бетонными поверхностями, образующими шарнир (рис. 5). Применяют также монолитный стык со сваркой выпусков арматуры и последующим замоноличиванием и так называемый платформенный стык. К стыкам сборных железобетонных колонн предъявляют следующие требования: 1) передача продольной силы должна осуществляться от верхней колонны к нижней (в рамных каркасах, кроме того, должна быть обеспечена передача изгибающего момента) ; 2) фиксация колонны на монтаже должна производиться до того, как будут смонтированы опирающиеся на нее ригели и перекрытия; 3) должны обеспечиваться малая чувствительность стыка к неточностям, возникающим при изготовлении сборных железобетонных колонн и при монтаже, а также его высокая прочность. Недостатки, однако, в различной степени присущи всем перечисленным типам стыков. Например, сборно-монолитные стыки, создаваемые путем сварки выпусков арматуры и последующего замоноличивания, не полностью удовлетворяют второму и третьему требованиям. Сферические стыки, образующие бетонный шарнир, не удовлетворяют второму требованию и лишь частично удовлетворяют первому. Стыки колонн со сварными оголовками металлоемки, а изготовление колонн — очень трудоемкий процесс. При наложении шва, соединяющего оба оголовника, развивается высокая местная температура, оказывающая вредное влияние на прочность бетона, окружающего оголовник. Для борьбы с этим явлением приходится тщательно выбирать режим сварки и изготавливать оголовник из более толстого металла. Стыки колонн со сферическим или плоским бетонным торцом и сваренными между собой выпусками арматуры предъявляют повышенные требования к точности изготовления изделий.читать далее » − Строгие допускиСтрогие допуски на размеры форм резко повышают их стоимость. При проектировании многоэтажных большепролетных зданий с рамным каркасом и сборными железобетонными колоннами необходим правильный выбор конструкции стыков колонны в связи с тем, что указанные колонны резко отличаются отношением изгибающего момента к продольной силе и продольной силы к площади поперечного сечения колонны. Для колонн большепролетных зданий обычно имеет место первый случай вне-центренного сжатия, для колонн многоэтажных зданий — второй. Требования к стыку повышаются по мере роста процента армирования колонны. Так как в многоэтажных гражданских зданиях сечение колонн, как правило, не меняется, увеличение несущей способности достигается изменением марки бетона и, главным образом, повышением процента армирования. Поэтому тип стыков в значительной мере зависит от насыщения арматурой колонн нижних этажей. Осуществляемый без сварки выпусков сферический стык становится непригодным, когда армирование превышает 2,5—3%, так как бетон в зоне стыка не может даже при наличии косвенного армирования воспринимать усилия от обрываемой арматуры. Сборно-монолитный стык, получаемый сваркой выпусков, становится непригодным при армировании, превышающем 4%. В этом случае при больших диаметрах арматуры длина незабето-нированного участка стыка будет слишком велика. Незабетони-рованный участок необходим для того, чтобы можно было исправить неточности, возникающие при изготовлении колонн. Если диаметр арматуры мал, при большом проценте армирования окажется недостаточно места для сварки и бетонирование окажется затруднительным. При армировании порядка 3% целесообразно получение сферических стыков с выпуском четырех стержней по углам колонны. Эти стержни стыкуются на сварке ванным способом. Такой стык отличается малой металлоемкостью и достаточной надежностью. Но для него требуется высокая точность изготовления изделий и сложная оснастка. Предельное армирование для колонны сечением 40X40 см при четырех стержнях 040 мм составляет 3,1%. При армировании, составляющем 3—6%, применяются стыки со сварными оголовками. Эти стыки использованы в каркасе серии ИИ-04 и в киевском унифицированном каркасе. Стык сварными оголовками обеспечивает надежную передачу усилия и простоту закрепления колонны на монтаже. Его можно получать при любых атмосферных условиях. Однако изготовление таких стыков требует большого количества металла и оно чрезвычайно трудоемко при сооружении колонн.читать далее » − При насыщении колонны металломПри насыщении колонны металлом более 6% эти стыки неприемлемы ввиду невозможности разместить сварные соединения. Если насыщение колонн арматурой меньше 2—3%, применение стыков со сварными оголовками обязательно, так как в этих случаях можно ограничиться оголовками, к которым продольная арматура не приваривается. Учитывая сказанное, нужно признать целесообразными следующие конструкции стыков колонн гражданских многоэтажных зданий. При проектировании колонн с насыщением арматурой до 2—2,5% применяется стык с косвенным армированием торцевых участков колонн. В торцах располагаются плоские стальные листы на анкерах. Продольная арматура к торцовым листам не приваривается. Если армирование колонн составляет 3% и более, применяются фрезерованные стыки. При армировании 3—6% фрезеруется стальной лист, привариваемый к продольной арматуре колонны. Если насыщение металлом превышает 6%, фрезеруется стальной сердечник колонны (жесткая арматура из прокатной стали). В первом случае фрезерование производится на заводе-изготовителе железобетонных изделий после бетонирования. Использование фрезерованных стыков обеспечивает значительное повышение точности изготовления изделий, уменьшение количества сварных швов и, следовательно, снижение трудоемкости изготовления и монтажа. Колонны с фрезерованными стыками могут использоваться в строительстве зданий высотой до 40 этажей, в которых армирование колонн может достигать 25— 30%. При большем проценте армирования целесообразно использовать металлические колонны, требующие проведения противопожарных и антикоррозийных мероприятий.читать далее » − Ригели и узлы опирания ригелейВысота ригелей таврового сечения в унифицированном каркасе составляет 45 см, ширина, по сравнению с каркасами серии ИИ-04, увеличена до 45 см, что позволило увеличить площадь опирания панелей перекрытий. Несколько повышена несущая способность ригелей, что дало возможность применять их в помещениях с расчетной полезной нагрузкой 600 кг/м2 (архивы, лаборатории с повышенными нагрузками). Традиционная выступающая консоль, используемая в промышленном строительстве для опирания ригеля, не пригодна в жилищно-гражданском строительстве по эстетическим соображениям, поэтому в унифицированном каркасе запроектирована «скрытая консоль» (рис. 6). В узле ригель частично защемляется на колонне, что облегчает его конструкцию. Связевая схема каркаса исключает необходимость устройства рамных узлов в опирании ригелей на колонны для обеспечения прочности и устойчивости здания в целом. При этом в статическом расчете учитывается текучесть верхней металлической накладки, возникающая после того, как действующие в ней усилия превысят предусмотренный расчетный момент.
Рис. 6 Деталь опирания ригелей на колонну
читать далее » − Диафрагмы жесткостиВ практике строительства каркасно-панельных зданий по связевой схеме применяются диафрагмы жесткости двух вариантов. По первому варианту диафрагмы жесткости проектируются в виде единой комплексной конструкции, состоящей из колонн и жестко связанных с ними сборных железобетонных стенок (рис. 7). По второму варианту плиты диафрагм жесткости проектиру-
Рис. 7. Деталь сопряжения диафрагм жесткости (до замо
/—ригель; 2 — продольная диафрагма с проемом, 3 —плита-рас порка; 4 — колонна; 5— металлическая накладка
ются в виде вставок, расположенных между сборными ригелями, по ИИ-04 (рис. 8).
В киевском унифицированном каркасе использован первый вариант стенок жесткости, имеющий следующие преимущества.
Количество горизонтальных швов уменьшено вдвое по сравнению со вторым вариантом стенок жесткости.
Плиты диафрагм стыкуются между собой при сварке и замо-ноличивании швов бетоном, в то время как во втором варианте (в каркасе серии ИИ-04) швы между плитами только заполняются раствором, что ненадежно и трудно осуществимо.
Предусмотрена возможность устройства в плитах диафрагм дверных проемов.
Усилена приварка панелей диафрагм к колоннам. Вместо двух закладных деталей на этаже поставлено три.
Толщина плит диафрагм увеличена с 12 до 16 см, что обеспечивает повышение их местной устойчивости. Кроме того, такое увеличение толщины позволяет использовать железобетонные диафрагмы в качестве брандмауэров.
Устройство специальных консолей из колонн каркаса обеспечивает возможность совместной работы поперечных диафрагм, расположенных по обе стороны коридора.
Перечисленные условия позволяют выполнять надежные сборные диафрагмы в зданиях высотой до 18 этажей. Такая диафрагма жесткости работает на восприятие как вертикальных, так и горизонтальных ветровых нагрузок по схеме консольной составной балки, защемленной в фундаменте. Горизонтальные нагрузки передаются на нее перекрытиями, представляющими собой горизонтальные диски. Благодаря жестким соединениям стенок с колоннами вертикальные усилия колонн передаются на стенки жесткости, вовлекая их в совместную работу на вертикальные и горизонтальные нагрузки.
Необходимо отметить, что в принятом варианте диафрагм жесткости наиболее эффективно используется работа конструкции на прочность, повышается жесткость связевой системы (примерно в два раза) и соответственно уменьшается ее деформатив-ность — прогиб и перекосы.
читать далее » − Для обеспечения передачи усилийДля обеспечения надежной передачи усилий с перекрытий на диафрагму жесткости как от горизонтальных, так и от вертикальных нагрузок, в конструкцию перекрытий
введены специальные элементы — распорки, которые привариваются к колонне и передают усилия от диска перекрытий на связевую систему (рис. 9).
В отдельных случаях применяются стенки жесткости, состоящие из диагональных металлических жестких раскосов, которые после установки обетониваются. Такая конструкция имеет ограниченное применение из-за большой трудоемкости ее выполнения на строительной площадке.
читать далее » − Междуэтажные перекрытияПерекрытия в каркасно-панельных конструкциях должны обеспечивать жесткость и устойчивость здания в горизонтальной плоскости, осуществлять передачу и распределение от горизонтальных нагрузок на стенки жесткости. Сборные перекрытия должны выполнять функции жестких горизонтальных дисков (рис. 10). В киевском унифицированном каркасе перекрытия сооружаются из многопустотных панелей высотой 22 см. Отличие указанных панелей от применяемых в массовом строительстве заключается в наличии на боковых поверхностях шпонок. Зазоры между панелями, замоноличенные раствором, и шпонки должны воспринимать сдвигающие касательные усилия, воз-
никающие между настилами при работе жестких дисков перекрытий. Это замоноличивание, обеспечивая необходимую прочность и жесткость перекрытий, передает усилия на стенки жесткости
Рис 10 План междуэтажного перекрытия (расшифровку марок каркаса см в табл 15).
Важным элементом перекрытий является распорная панель коробчатого типа, которая располагается по осям колонн, обеспечивает жесткость и устойчивость колонн в период монтажа и благодаря соединению с колоннами принимает участие в работе перекрытия как жесткого диска, выполняя функцию поясов горизонтальной балки — диска перекрытия. Распорная корытообразная панель опирается ребрами на полки ригеля и крепится к нему с помощью сварки закладных деталей. В зимних условиях в раствор для замоноличивания нужно вводить противоморозные добавки.
читать далее » − Разновидности свайСуществуют разновидности вибро-буронабивных свай: сваи постоянного сечения и сваи с расширяющейся пятой. Расширение пяты, увеличивающее опорную площадь и несущую способность сваи, может быть произведено взрывным способом — методом инженера Романова — или механическим разбуриванием ушире-ния ствола с помощью специального оборудования. Технология производства буронабивных свай определяется гидрогеологическими условиями строительной площадки. Так, в водонасыщенных грунтах бурение производится под глинистым раствором (см. рис. 1), а в сухих грунтах — обычным способом (см. рис. 2). При сооружении ребристых плитных фундаментов необходимо проводить сложную опалубку поверхностей ребер, выступающих поверх плиты, что увеличивает трудоемкость работ. Использование сплошных безреберных плит обычно требует несколько большего расхода бетона. Все же чаще применяются сплошные безреберные плиты. Толщина плит при наличии ребер во многих случаях составляет 1/8—4/9 пролета в осях колонн каркаса, а безреберных плит— 1/6—1/9 пролета. Учитывая трудоемкость работ, а также длительность сроков возведения фундаментов, предпочтение следует отдавать сплошным безбалочным фундаментным плитам. Практика проектирования и строительства многоэтажных зданий, и в первую очередь каркасно-панельных, показала, что в большинстве случаев более экономичными как по стоимости, так и по расходу стали и бетона являются свайные фундаменты (табл. 6). Несколько меньше бетона и стали по сравнению с забивными сваями требуется при использовании буронабивных свай. Последние также имеют преимущество перед плитными фундаментами, однако их стоимость и трудоемкость применения значительно превышают стоимость и трудоемкость применения забивных свай.читать далее » − Ограждающие конструкции каркасных зданийВ каркасных многоэтажных зданиях, строящихся в Киеве, наружные стены выполняются в виде навесных панелей трех типов: однослойных керамзитобетонных толщиной 32 см с горизонтальной разрезкой; трехслойных с внутренним и наружным слоями из железобетона и эффективным утеплителем из пеностекла, фибролита и т. д ; однослойных керамических толщиной 30 см. Кроме панелей применяются стены из керамических камней (монолитная кладка). Как панели, так и монолитная кладка наружных стен опираются на панели ригеля или на распорные элементы междуэтажных перекрытий (рис. 11). Навесные стеновые панели имеют большое преимущество перед самонесущими и несущими панелями, применяемыми еще в крупнопанельном строительстве. Одно из их главных достоинств заключается в том, что с помощью конструктивных мероприятий можно решить вопрос о водонепроницаемости стыков. Алюминиевые конструкции в течение длительного времени сохраняют хороший внешний вид Их эксплуатация не требует больших экономических затрат. Они позволят создавать разнообразие архитектурных решений, добиваться выразительности внешнего оформления фасадов. Московские строители применяют стеклопанели, подобные тем, какие использовались в строительстве здания института Гидропроект. Размеры панелей в этом здании составляют 3,0X3,6 м. Несущей основой панели является металлический каркас. Заполнителем каркаса служат асбестоцементные листы с прослойкой из пеностекла. Наружную фактуру стены создает цветное закаленное стекло. В качестве утеплителя панели использованы листы асбестоцемента с заключенным между ними пеностеклом. Оно склеено с листами составом, содержащим жидкое стекло. Пеностекло в данном случае удачно сочетает важнейшие качества — легкость и долговечность.
Рис 11 Фрагмент опирания ограждающей конструкции.
железобетонная колонна унифицированного каркаса', 6 — консоль колонны
Анализируя опыт применения ограждающих конструкций в строительстве каркасно-панельных многоэтажных зданий, можно считать наиболее целесообразным использование однослойных навесных керамзитобетонных или керамических панелей с горизонтальной и вертикальной разрезкой, трехслойных навесных панелей с легким утеплителем, а также навесных панелей из алюминиевых конструкций и эффективных утеплителей.
читать далее » − ЛифтыЛифты в многоэтажных каркасных зданиях устраиваются исключительно в глухих шахтах (железобетонных или кирпичных) с пределом огнестойкости не менее 1 ч. Лифтовые шахты должны быть отделены от конструктивных элементов здания. Это значительно уменьшает шум и вибрации, возникающие при работе лифта. Обычно к лифтовым шахтам примыкают подсобные помещения- санузлы, кладовые, встроенные шкафы, что также служит защитой жилых и производственных помещений от проникновения шумов. Для лифтов массовых моделей постоянный уровень интенсивности шума в машинном помещении от лифтовой установки должен составлять 80, а ударного — 90 дб. Количество и параметры размещаемых в здании лифтов определяются расчетом вертикального транспорта. Вертикальный транспорт в здании должен обеспечивать требуемую производительность и нормативный уровень транспортной комфортности (интервалы движения) (табл. 7). Выбор проектного варианта системы вертикального транспорта производится на основании сравнительного анализа технико-экономических показателей рассчитываемых вариантов с учетом функционирования планировки, назначения здания и других особенностей, влияющих на транспортные процессы. При наличии в здании двух и более лифтов их следует объединять в г р у п п ы. Одиночные лифты, расположенные в разных частях здания, с точки зрения обеспечения максимальной производительности, работают неудовлетворительно. Примеры планировки лифтовых групп приведены на рис. 12. Два лифта лучше устанавливать рядом. Возможен также вариант установки их друг против друга (рис. 12, а). Три-четыре лифта и более можно устанавливать рядом или друг против друга; устанавливать в один ряд более четырех лифтов не рекомендуется, так как подобное расположение приводит к излишней потери времени при загрузке и, следовательно, к уменьшению производительности лифтовой группы (рис. 12, б, в). Просчет в определении количества и параметров лифтов многоэтажных зданий — наиболее частая и существенная ошибка проекта. Методика расчета лифтовых установок базируется на эмпирических данных и результаты расчетов в лучшем случае приблизительны.
Рис 12 Варианты планировки лифтовых групп
Количество и параметры лифтов в жилых зданиях регламентированы СНиП П-Л.1—71 (табл. 8). Габариты и параметры пассажирских лифтов приведены в табл. 9 (см. также рис. 13).
лифтов. Иногда это противоречие разрешается путем выноса лестнмчно-лифтового узла за пределы каркаса с назначением отдельного шага колонн. Наиболее рациональным конструктивным решением лифтовых шахт является сборный вариант из объемных тюбингов или отдельных железобетонных панелей с закладными деталями для крепления лифтовых конструкций.
читать далее » − Технико-экономические показателиТехнико-экономические показатели лифтовых установок (без стоимости строительной части) приведены в табл. 10. Необходимость устройства мусоропроводов в жилых и общественных зданиях устанавливается соответствующими требованиями СНиПов, а при отсутствии их — заданиями на проектирование этих зданий. Мусоропроводы следует рассчитывать, исходя из нормативов суточного накопления мусора: 0,25 л на 1л2 жилой площади в жилых домах; 0,2 л на 1 м2 жилой площади в гостиницах и общежитиях, 0,15 л на 1 м2 рабочей площади в административных зданиях. Суточная норма накопления мусора на один ствол мусоропроводов не должна превышать 1500 л. Ствол мусоропровода должен быть дымо- и воздухонепроницаемым, выполненным, как правило, из асбестоцементных безнапорных труб с условным проходом 400 мм. Ствол мусоропровода необходимо отделять от строительных конструкций упругими звукоизолирующими прокладками. Если ствол заделывается в стену, он изолируется слоем шлаковаты толщиной 30 мм или другим звукопоглощающим, биостойким материалом, обернутым рубероидом. Стыки труб в стволах мусоропроводов, участки ствола, примыкающие к перекрытию му-соросборной камеры, должны быть влагостойкими, дымо- и воздухонепроницаемыми. В местах выхода вентиляционного канала через кровлю должна быть обеспечена водонепроницаемость. Принцип установки мусоропровода показан на рис. 14. В случаях глубокого заметания му-соросборной камеры следует устанавливать грузоподъемные устройства для подъема емкостей с мусором на отметку подъездной дороги. Передача нагрузки от ствола мусоропровода на кожухи мусороприемного бункера не допускается. Ствол мусоропровода следует опирать на специальные металлические или железобетонные конструкции с разгрузкой перекрытий. Все узлы мусоропровода должны конструироваться с учетом максимального снижения шума при его эксплуатации. Мусоросборные емкости, тележки, грузоподъемные механизмы и другое оборудование для транспортировки мусора следует предусматривать в смете на устройство мусоропровода. Усредненная стоимость мусоропровода из безнапорных труб с условным проходом 400 мм, включая стоимость опорных конструкций, составляет для девятиэтажного дома 850, 12-этажного — 1160 и 16-этажного — 1600 руб.читать далее » − УЧЕТ ПОДАТЛИВОСТИ ОСНОВАНИЙчитать далее » Вертикальная постоянная нагрузка определяется собственным весом здания с соответствующими коэффициентами перегрузки. Временными вертикальными нагрузками являются полезные нагрузки на перекрытия и снеговая нагрузка. При расчете несущих стен эти нагрузки в соответствии с «Указаниями по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов» (СН 321—65) следует относить, как и постоянные, к длительно действующим: а) при расчете по первому предельному состоянию (по несущей способности) фундаментов, стеновых панелей и их стыковых соединений, работающих на сжатие в первом и втором дополнительных читать далее » Для зданий высотой более девяти этажей доминирующей является нагрузка, вызванная действием скоростного напора ветра. Для зданий высотой более 12 этажей, а также для более высоких зданий и сооружений с периодом собственных колебаний, превышающим 0,25 сек, расчетная ветровая нагрузка должна определяться путем суммирования статического действия скоростного напора и динамического воздействия порывов ветра. Расчет крупнопанельных зданий на горизонтальные (ветровые) нагрузки включает следующие этапы, а) определение расчетных величин вертикальных и действующих на все здание горизонтальных (ветров читать далее » При определении ветровой нагрузки на здание следует учитывать также ветровую нагрузку на боковые стены лоджий и глухие ограждения балконов, расположенные перпендикулярно к направлению действия ветра. Для этого к площади проекции стен здания на плоскость, перпендикулярную к направлению действия ветра, добавляется приведенная площадь стен лоджий S„ , определяемая в зависимости от величины отношений длины лоджии /л к его глубине Ьл по формулам- при /л : Ьл -< 6 S„ =0,1 ^л-^л-Ял при 1Л : Ьл>6 5л=АлЬл/гд«л, где пл — количество лоджий в расчетном направлении, hn —высота лоджий; ka —коэффициент при читать далее » При несимметричном расположении стен (или других конструкций, определяющих жесткость здания в горизонтальном направлении) в плане здания относительно его центральных осей первый член правой части формулы (3) подсчитывается с учетом горизонтального крутящего момента, возникающего в связи с несовпадением точки приложения равнодействующей ветровой нагрузки с центром тяжести горизонтального сечения, состоящего из стен и других конструкций рассматриваемого направления. В зависимости от способа сопряжения между собой стен взаимно перпендикулярных направлений расчетное горизонтальное сечение стен читать далее » При определении изгибающих моментов и поперечных сил в сплошных стенах последние рассматриваются как консоли, защемленные в фундаменте. Если сдвигающая сила не может быть воспринята вертикальными стыками, можно рассматривать стену расчлененной на отдельные вертикальные полосы — консоли, каждая из которых должна быть рассчитана на приходящуюся на нее нагрузку при ширине полосы, равной длине панели. Часть общих сил, передаваемых на рассматриваемую полосу, можно определить, предположив, что все панели стены имеют одинаковые горизонтальные перемещения. При расчете несущих и самонесущих пане читать далее » На первом этапе работы из-за трудностей расчета конструкций каркасных и каркасно-панельных зданий с учетом пространственной совместной работы всех элементов конструкций приходилось рассчитывать, предположив, что каждая нагрузка воспринимается их отдельными частями. Так, например, в одном из руководств [1] указывается, что ветровая нагрузка полностью воспринимается жесткими вертикальными диафрагмами. Передача ветровой нагрузки на диафрагмы осуществляется при помощи жестких горизонтальных дисков перекрытий. По этой схеме каркас работает только на вертикальные нагрузки с учетом перераспределения читать далее » Использование ЭВМ дало возможность повысить точность расчетов, уменьшив при этом ручную работу при вычислениях, и учесть многие дополнительные факторы, ранее не принимающиеся во внимание (например, продольные и сдвигающие силы при 
определении коэффициентов канонических уравнений, податливость перекрытий и отверстий любой формы при расчете каркас-но-панельных многоэтчитать далее » Таким образом, податливость стоек рамы от нормальных сил нужно учитывать при соизмеримых характеристиках жесткости стоек и ригелей. С увеличением этажности значение этого фактора все более возрастает. Если жесткости элементов рамы несоизмеримы или имеет место поддерживающая система, жесткость которой значительно отличается от жесткости остальных элементов здания, учет нормальной составляющей податливости стоек особо не влияет на характер эпюр моментов и величину прогибов. Обычно конструктивная схема многоэтажного каркасно-па-нельного здания включает рамный каркас и вертикальные диафрагмы б читать далее » После определения нормальных усилий во всех стержнях такой системы можно рассчитать нормальные и скалывающие напряжения, суммируя проекции усилий на соответствующую ось. Так, для центрального узла (см. рис. 22) величину напряжений находят по формулам: _iV5cosg + Ns 4- /V7cosa_jVtcosg + N2 + Mucosa _ 3 _ N3 sing + Nt + /У5 sina _ yVt sina + iV, 4- iV7 sing У /,« ' T — Af5sin» + M,sin Рекомендации по методам расчета фундаментных плит на сжимаемом основании конечной толщины, разработанные в Московском научно-исследовательском институте оснований и подземных сооружений при консультации докт. техн. наук проф. М. И. Горбунова-Посадова, распространяются на прямоугольные плоские фундаментные плиты многоэтажных гражданских зданий, причем их не следует использовать для расчета плит: а) малой протяженности; б) лежащих на основании, коэффициент неоднородности которого в плане плиты а>2; в) площадью менее 100 м2 и шириной менее 10 м. читать далее » Распределение реактивных давлений по поверхности контакта фундаментной плиты и грунта определяется введением механических моделей основания: модели основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины или модели, характеризуемой одним коэффициентом постели. Модель основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины используется для расчета фундаментной плиты, лежащей на сжимаемом основании толщиной больше 7 м. При толщине сжимаемого слоя не более 7 м расчет фундаментной плиты рекомендуется проводить двумя методами- с помощью модели основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины и модели, подчин читать далее » В случае неясности относительно формы ожидаемых осадок расчет фундаментной плиты производится по двум или нескольким формам ожидаемых ссадок. При длинном направлении фундаментной плиты принимаем как равномерную эпюру осадок, так и криволинейные эпюры с положительным и отрицательным краевыми эффектами [9]. При коротком направлении фундаментной плиты не имеет смысла задавать криволинейную форму осадок из-за большой жесткости (особенно при наличии ребер), а также из-за наличия рам и диафрагм, работающих в этом направлении и увеличивающих жесткость фундаментной плиты. В данном случае целесообразн читать далее » Полученную кривую следует аппроксимировать, прямой наклон этой прямой и будет креном фундамента. Такие вычисления трудоемки и проводятся в исключительных случаях. Для упрощения рекомендуется определять крен по формуле [14] tge=s^, (i2> где S] и S2 — осадки краев фундамента, м; Ъ — размер фундамента в направлении крена, м. При расчете на ветровую нагрузку диафрагмы здания Института технической информации по рамному варианту со стержнями и абсолютно жесткими вставками и при учете поворота фундамента получены следующие величины перемещения (при ветровой нагрузке, действующей слева направо): л читать далее » Инженерам-проектировщикам часто приходится прибегать к проверочным расчетам надземной части каркасно-панельных зданий на начальной стадии проектирования без применения более точных схем, рассчитываемых при помощи ЭВМ. Пример расчета надземной части здания Института технической информации в Киеве, приводимый в данном разделе, включает: расчет основных несущих конструкций надземной части здания, сбор вертикальных и горизонтальных нагрузок, подбор сечений колонн, проверку прочности стен жесткости, расчет дисков перекрытий и деформаций здания. Кроме того, приводится ряд приемов и методов, кото читать далее » Здание коридорного типа, прямоугольное в плане, имеет размеры 37,4x14,4 ж (рис. 26). Оси колонн образуют ячейки размером 6,5x3 и 6X3 л». Состоит из подвала высотой 5,1, первого этажа высотой 4,4, второго и третьего этажей высотой 3,9, тринадцати этажей высотой по 3,6 и верхнего технического этажа высотой 3,6 м. Фундаменты здания выполнены в виде сплошной монолитной железобетонной плиты на естественном основании (модуль деформации грунта основания £ = 500 кг/см2). Основные конструкции надземной части здания состоят из сборных железобетонных изделий унифицированного каркаса и работают по читать далее » Ветровая нагрузка на здание определяется в соответствии со СНиП П-А. 11—62 с учетом изменений, утвержденных Госстроем СССР (приказ № 6 от 13 января 1965 г). ьз 
Рис 26 Схемы з
я Института технической информации б —монтажная схема диафрагмы по оси каркаса ш> оига^» ^«8» • п0 «™
 читать далее »В случае несимметричного расположения диафрагм необходимо вычислить координаты центра жесткости по формуле «о=ТГ. (26) где at — расстояние t'-той диафрагмы от центра здания; 2/г — суммарный момент инерции диафрагм относительно осей, проходящих через центр здания, а затем вычислить крутильный момент инерции диафрагм /«Р = ВЛ(а(-а0)«. (27) Приведенный момент инерции диафрагм относительно оси х / 0,18-4,553 +Q 82.42 + 0.45-0,45- -V 12 12 _ 0,0047-4.55* 20 12 = 112,68 м*. Приведенный момент инерции диафрагмы относительно оси у /„=2 ^0,2-4- ~~ + 0,82-2- 122j + (4- читать далее » Решение вопроса об общей устоГ чивости здания сводится к расчету здания на устойчивую прочность. В действующих нормах устойчивая прочность сооружения или его элемента обеспечивается в расчете увеличением внеш них нагрузок либо снижением характеристик прочности материала путем умножения их на некоторый коэффициент (р, ц и т. д.) Здание в целом «работает» в условиях продольно-поперечного изгиба (внецентренного сжатия). При этом в соответствии п. 7.51 СНиП Н-В *. 1—62 устойчивую прочность здания можно получить умножением эксцентриситета на некоторый коэффициент ti>1. Коэффициент п определяется читать далее » До получения обоснованных данных для расчета многоэтажных зданий можно считать достаточным тройной запас устойчивости по Эйлеру. Если такой запас устойчивости подставить в выражение для коэффициента т), получим: Следовательно, для обеспечения достаточной устойчивости здания необходимо для любой формы потери устойчивости иметь значение "к-бд "cm N*-d В соответствии со схемой момент внешних нагрузок М =#к-1а1 + /VCIa< + Мветр + JVK_2 А2 + iVK_3 А3; е=~; N = Nk-i + NK.T + NCT + NK^3 + M<-<. Момент, характеризующий несущую способность сечения, [М] = [ЛГк-tJa! + [N„] (А5 - -F^J читать далее » Диски перекрытий (рис. 31) рассчитываются на ветровую нагрузку и усилия, возникающие в них вследствие переломов колонн от погрешностей монтажа. Расчет дисков заключается в определении растягивающих и сдвигающих усилий в элементах перекрытий и проверке возможности восприятия этих усилий элементами перекрытий. Отдельно рассчитываются диски, находящиеся в особых условиях при изменении отдельных позиций схемы. В рассматриваемом ниже примере система диафрагм постоянна по всей высоте здания и в дисках определяются усилия только от ветровой нагрузки и от переломов колонн. Реакции диафрагм (по читать далее » Поперечная нагрузка, передаваемая на стену жесткости по оси 2, равна 28,65 г в нижнем диске и 13,26—в верхнем. Нагрузка, передаваемая на одну ветвь поперечной стены жесткости, составляет 14,33 г в нижнем и 6,7 — в верхнем диске. Требуется произвести дополнительный расчет детали соединения верха сборной стены жесткости с колонной на растягивающее усилие, равное 14,33 т. Г. Продольное усилие, разрывающее диск, равно 11,8 т. Суммарное растягивающее усилие, воспринимаемое одной фасадной и тремя средними распорками, SS= 10-4 = 40> 11,8. Перекосы фасада. Колонны, расположенные на фибрах стен читать далее » читать далее » − При определении изгибающих моментовПри определении изгибающих моментов и поперечных сил в сплошных стенах последние рассматриваются как консоли, защемленные в фундаменте. Если сдвигающая сила не может быть воспринята вертикальными стыками, можно рассматривать стену расчлененной на отдельные вертикальные полосы — консоли, каждая из которых должна быть рассчитана на приходящуюся на нее нагрузку при ширине полосы, равной длине панели. Часть общих сил, передаваемых на рассматриваемую полосу, можно определить, предположив, что все панели стены имеют одинаковые горизонтальные перемещения. При расчете несущих и самонесущих панелей наружных стен на изгиб по вертикальному пролету при действии второй нагрузки изгибающий момент в панелях разрешается определять по приближенной формуле [11]
(4)
М =
(5)
где q — расчетная ветровая нагрузка на 1 м стены; Я — высота этажа.
Ненесущие навесные панели рассчитываются на изгиб от ветровой нагрузки как однопролетные, шарнирно опертые балки. Стены с проемами рассчитываются как рамные системы. При этом вертикальные и горизонтальные стыки между панелями должны быть проверены на восприятие нормальных и сдвигающих усилий, возникающих в стыках при работе стены как многоэтажной однопролетной или многопролетной рамы.
Во всех случаях, когда учитывается работа перемычек в качестве ригеля рамной системы, должно приниматься во внимание уменьшение их жесткости из-за образования трещин.
Общая устойчивость каркасных зданий высотой до 25 этажей может не проверяться, так как она полностью обеспечивается жесткой системой ветровых фиадрагм и взаимно пересекающимися поперечными и продольными стенами .
Необходимость расчета на неравномерную осадку опор определяется характером грунтов основания, конструктивной схемой здания и его ЕЫСОТОЙ [13]. Практика проектирования показывает, что для панельных зданий с поперечными или продольными несущими стенами высотой более девяти этажей, обладающих, следовательно, очень высокой жесткостью и для которых разность расчетных осадок (между смежными несущими стенами) не превышает 0,0015 или 0,0025, расчет на неравномерную осадку опор может не производиться. Для зданий с навесными наружными стенами, при отсутствии непрерывных по длине здания внутренних стен и при сопряжении внутренних несущих стен контактным стыком, эта разность составляет 0,0025, при платформенном стыке — 0,0015.
Для здания с несущими продольными стенами предельно допустимая неравномерность осадок основания должна устанавливаться расчетом из условия прочности и трещиностойкости конструкций, при этом раскрытие трещин в панелях стен от всех расчетных воздействий (в том числе температурно-усадочных) не должно превышать 0,3, а в стыках — 1 мм.
читать далее » − Расчет колонн каркаса и диафрагм жесткостиНа первом этапе работы из-за трудностей расчета конструкций каркасных и каркасно-панельных зданий с учетом пространственной совместной работы всех элементов конструкций приходилось рассчитывать, предположив, что каждая нагрузка воспринимается их отдельными частями. Так, например, в одном из руководств [1] указывается, что ветровая нагрузка полностью воспринимается жесткими вертикальными диафрагмами. Передача ветровой нагрузки на диафрагмы осуществляется при помощи жестких горизонтальных дисков перекрытий. По этой схеме каркас работает только на вертикальные нагрузки с учетом перераспределения усилий за счет пластических деформаций. В действительности, в случае горизонтальных нагрузок происходит совместная пространственная работа каркаса с поддерживающей его системой вертикальных диафрагм большой жесткости. Совместная пространственная работа каркаса и вертикальных диафрагм осуществляется через систему жестких горизонтальных дисков перекрытий. Вопрос о совместной работе вертикальных диафрагм и каркаса рассматривался ранее [2, 5] и было показано, что в верхней зоне каркаса при пространственной работе усилия увеличиваются за счет уменьшения усилий в вертикальной диафрагме. Докт. техн. наук П. П. Шагин [2, 3, 4, 5] предложил итерационный метод расчета связевого каркаса путем последовательного сопряжения элементов основной системы для зданий средней этажности. Расчеты для многоэтажных зданий громоздки и менее точные. Расчетная схема каркасно-панельных и каркасных многоэтажных зданий является сложной многократно статически неопределимой пространственной системой. Задача усложняется при учете физической и геометрической нелинейности, податливости стыков и ослаблений в элементах конструкций. Определение напряженно-деформированного состояния таких систем от всех видов нагрузок — воздействий ветра и осадок основания— является очень сложной задачей. Многократная статическая неопределимость этих систем требует решения большого числа систем алгебраических уравнений, что стало возможным только при использовании электронно-вычислительной техники.читать далее » − Учет податливости основанияРекомендации по методам расчета фундаментных плит на сжимаемом основании конечной толщины, разработанные в Московском научно-исследовательском институте оснований и подземных сооружений при консультации докт. техн. наук проф. М. И. Горбунова-Посадова, распространяются на прямоугольные плоские фундаментные плиты многоэтажных гражданских зданий, причем их не следует использовать для расчета плит: а) малой протяженности; б) лежащих на основании, коэффициент неоднородности которого в плане плиты а>2; в) площадью менее 100 м2 и шириной менее 10 м.
Рис. 24. Рамный вариант диафрагмы здания Института технической информации.
Расчет фундаментных плит в соответствии с п. 5. 1 СНиП П-В.* 1—62 производится: а) по несущей способности плит (первое предельное состояние) на прочность; б) по деформациям
(второе предельное состояние); в) по образованию или раскрытию трещин (третье предельное состояние).
Сбор нагрузок, действующих на основание в плоскости подошвы фундамента, производится в соответствии со статической схемой сооружения. При расчете оснований неразрезных и рамных конструкций сбор нагрузок допускается производить без учета перемещений опор, вызываемых осадками основания, и без учета неразрезности конструкций. Для упрощения расчета по второму предельному состоянию (по деформациям) разрешается определять суммарную нормативную нагрузку на основание по усилиям от расчетных нагрузок путем деления последних на усредненный коэффициент перегрузки, равный 1,2. Расчет оснований по деформациям производится на основное сочетание нагрузок, а расчет оснований по несущей способности — на основное, дополнительное или особое сочетание нагрузок.
читать далее » − Распределение реактивных давленийРаспределение реактивных давлений по поверхности контакта фундаментной плиты и грунта определяется введением механических моделей основания: модели основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины или модели, характеризуемой одним коэффициентом постели. Модель основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины используется для расчета фундаментной плиты, лежащей на сжимаемом основании толщиной больше 7 м. При толщине сжимаемого слоя не более 7 м расчет фундаментной плиты рекомендуется проводить двумя методами- с помощью модели основания в виде сжимаемого слоя конечной толщины и модели, подчиняющейся гипотезе одного коэффициента постели. Фундаментные плиты рекомендуется проектировать с развитыми консолями. Наиболее выгодный вылет консоли определяется расчетом, но он должен быть не менее 2 м, считая от оси колонны крайнего ряда до края плиты. Толщина Н сжимаемого слоя основания, сложенного из нескольких грунтов, зависит от величины безразмерных параметров Л и б, вычисляемых по формулам (6) и (7) (см. табл. 14): А =-^^г- ; (6) B = -f< (7) -осадка центра плиты, м, определяемая по пп. 5.15; 5.17; 5.19 СНиП Н-Б. 1—62, причем активная зона принимается в соответствии с п. 5.7 СНиП П-Б. 1—62 до глубины ниже подошвы плиты, на которой дополнительное (к природному) давление от сооружения сос-г 50% природного (бытового); Е0 и vo — соответственно модуль деформации, г/ж2, и коэффициент Пуассона для слоя грунта, расположенного непосредственно под подошвой фундаментной плиты; а — длина плиты, м; Ь — ширина плиты, м; р — среднее фактическое давление на грунт под подошвой фундаментной плиты, г/ж2. При расчетах фундаментных плит и оснований коэффициент Пуассона принимается: для железобетона vo=l/6, глины,vo=0,4, песка vo=0,3, суглинков и супесей v0=0,35. Коэффициент постели для расчетов фундаментных плит совместно с основаниями можно находить по формуле k = JLx- ДоП-*.) , (8) Sep W(l + v„)(l-2ve) V ' где Е0 — модуль деформации грунта основания; Н — расчетная толщина сжимаемого слоя грунта; р — среднее давление на грунт под подошвой фундаментной плиты; Scp— средняя осадка плиты фундамента. В институте Киевпроект при расчетах плит на упругом основании придерживаются следующей методики. 1. Плита заменяется системой перекрестных балок (рис. 25, а), т. е. полосу плиты, назначаемую нз условия разбивки плиты на отдельные полосы (чем гуще, тем точнее расчет), заменяют балкой эквивалентной жесткости. При этом разбивка на полосы должна производиться так, чтобы оси полос совпадали с ребрами плиты (если они есть). 2. Основание под плитой заменяется системой дискретных опор, сосредоточенных в узлах перекрестной системы балок. Эти опоры представляют собой двушарнирные вертикальные стержни, жесткость которых задается исходя из коэффициента постели где рср — среднее давление под подошвой плиты; Scp — средняя осадка плиты,
Рис 25. Схема замены сплошной железобетонной фундаментной плиты на упругом основании системой перекрестных балок (а).
Нахождение грузовой площади FlTp при расчете плиты иа упругом основании (б)
или исходя из рекомендуемых величин осадок, полученных в соответствии со СНиП 11-Б.1—62. При этом задается возможная форма ожидаемых осадок в зависимости от нагрузок и однородности залегания грунтов под подошвой плиты. Жесткости дискретных опор в этом случае определяются по формуле
где zt — величина ожидаемой осадки i-той опоры; ^"irp — грузовая площадь, определяемая как площадь фигуры, образуемой пересечением линий, проходящих через середину расстояний между соседними дискретными опорами и параллельных системе перекрестных балок (рис. 25, б).
3. После подготовки всех исходных данных производится расчет на ЭВМ.
читать далее » − Расчет фундаментной плитыВ случае неясности относительно формы ожидаемых осадок расчет фундаментной плиты производится по двум или нескольким формам ожидаемых ссадок. При длинном направлении фундаментной плиты принимаем как равномерную эпюру осадок, так и криволинейные эпюры с положительным и отрицательным краевыми эффектами [9]. При коротком направлении фундаментной плиты не имеет смысла задавать криволинейную форму осадок из-за большой жесткости (особенно при наличии ребер), а также из-за наличия рам и диафрагм, работающих в этом направлении и увеличивающих жесткость фундаментной плиты. В данном случае целесообразно задавать равномерную или наклонную (из-за действия горизонтальных нагрузок) эпюру осадок. На примере диафрагмы здания Института технической информации в Киеве, рассчитанного по шарнирно-стержневой модели, можно проследить правильно ли задана равномерная или трапециевидная (неравномерная) эпюра осадок при поперечном направлении. К аналогичному выводу можно прийти, рассматривая рамный вариант диафрагмы (см. рис. 24, б), где в месте примыкания диафрагмы к фундаментной плите задавалась вставка бесконечной жесткости. В данных расчетах легко выделить отдельные составляющие прогибов верха системы: а) от горизонтальной нагрузки без учета податливости основания; б) от перемещения верха системы за счет поворота (крена) фундамента как жесткой конструкции. Крен, т. е. тангенс угла поворота фундамента, можно вычислить по формулам, полученным М. И. Горбуновым-Посадовым (СНиП П-Б.1—62). Крен продольной оси прямоугольного фундамента определяется по формуле 1 - vL те, tgea = п ср • *i т-Ь, (Ю) а крен поперечной оси фундамента по формуле tge2=——^ • ki7Th. (П) где £ср и ^ср — средний модуль деформации, кг/см2, и средний коэффициент бокового расширения грунта в пределах сжимаемой толщи; ki и k2 — коэффициенты, зависящие от соотношения сторон фундамента —и определяемые по графикам (СНиП П-Б.1—62); JVn — вертикальное усилие от нормативных нагрузок, действующее в плоскости подошвы фундамента с эксцентриситетом, кг; /и Ь — соответственно большая и меньшая стороны подошвы фундамента, см.; е\ — эксцентриситет усилия N" в плоскости подошвы фундамента (по продольной оси), см; е2 — то же, по поперечной оси фундамента, см. Для квадратных фундаментов принимают /ei=/e2=0,5. Крен фундамента или сооружения может развиваться не только при внецентренном приложении нагрузки, а также вследствие неодинаковой сжимаемости грунтов под отдельными их частями и различия во влиянии загружения соседних фундаментов или площадей. В этих случаях правильнее вычислять осадки в ряде точек, расположенных по оси фундамента, крен которой определяется.читать далее » − Полученная криваяПолученную кривую следует аппроксимировать, прямой наклон этой прямой и будет креном фундамента. Такие вычисления трудоемки и проводятся в исключительных случаях. Для упрощения рекомендуется определять крен по формуле [14] tge=s^, (i2> где S] и S2 — осадки краев фундамента, м; Ъ — размер фундамента в направлении крена, м. При расчете на ветровую нагрузку диафрагмы здания Института технической информации по рамному варианту со стержнями и абсолютно жесткими вставками и при учете поворота фундамента получены следующие величины перемещения (при ветровой нагрузке, действующей слева направо): левого конца фундаментной плиты +0,0409 (вверх), правого конца — 0,0409 м (вниз); 1ев= 0.0409-(-0.0409) = q 06292311. 5 13 Прогиб верха системы от крена фундамента 8К = Н tg0 = 62,4 • 0,06292311 = 39,26 см. Прогиб верха системы без учета крена фундамента Ьбк + 5,1 см. Общий прогиб 8 = Ьк + Збк = 39,26 + 5,1 =44,36 ^44,3 см (си. рис. 24,6). Если проследить прогиб той же диафрагмы по шарнирно-стержневой модели, наиболее полно отвечающей действительной работе конструкции, получим аналогичные результаты: = 0,0409-(-0,0409) = S 13 8K=7/tg6 = 62,4-0,06292311 =39,26 еж; 8 = 8К + 8В к = 39,26 + 3,3 = 42,56 як 42,6 см. Прогиб поддерживающей конструкции в каркасно-панельных зданиях /=Л + /„ где f 1 — прогиб верха системы без учета податливости основа-fa — перемещение верха системы как жесткой конструкции за счет работы основания. В нормативной литературе не указаны ограничения относительного прогиба верха каркасно-панельного здания повышенной этажности, однако из рекомендации инженерам-проектировщикам [5] следует, что прогиб поддерживающей системы не должен превышать Н, а общий прогиб вместе с каркасом должен составлять Н (Н— высота здания). При этом прогиб необходимо вычислять исходя из нормативной ветровой нагрузки. И. Ф. Дроздовым и И. М. Себекиным [14] даны ограничения на прогиб всего здания Н; при этом модуль деформации для бетона, согласно СНиП П-В. * 1—62, имеет коэффициент 0,85.читать далее » − Исходные данныеЗдание коридорного типа, прямоугольное в плане, имеет размеры 37,4x14,4 ж (рис. 26). Оси колонн образуют ячейки размером 6,5x3 и 6X3 л». Состоит из подвала высотой 5,1, первого этажа высотой 4,4, второго и третьего этажей высотой 3,9, тринадцати этажей высотой по 3,6 и верхнего технического этажа высотой 3,6 м. Фундаменты здания выполнены в виде сплошной монолитной железобетонной плиты на естественном основании (модуль деформации грунта основания £ = 500 кг/см2). Основные конструкции надземной части здания состоят из сборных железобетонных изделий унифицированного каркаса и работают по связевой схеме. Общая устойчивость здания и восприятие горизонтальных нагрузок обеспечиваются совместной работой горизонтальных дисков перекрытий и вертикальных (двух поперечных и одной продольной) диафрагм. Ограждающие конструкции здания представлены ленточными панелями с ленточным остеклением. Данные о сборе нагрузок приведены в табл. 15—17.читать далее » − Ветровая нагрузкаВетровая нагрузка на здание определяется в соответствии со СНиП П-А. 11—62 с учетом изменений, утвержденных Госстроем СССР (приказ № 6 от 13 января 1965 г). ьз
Рис 26 Схемы з
я Института технической информации б —монтажная схема диафрагмы по оси каркаса ш> оига^» ^«8» • п0 «™
Ветровая нагрузка представляет собой сумму статической и динамической составляющих. Статическая составляющая вычисляется по формуле
q = qtcnk, (13)
где qo — нормативный скоростной напор ветра для II района, равный 35 кг/м2; с — аэродинамический коэффициент, равный 1,4; п — коэффициент перегрузки, равный 1,2; k — высотный коэффициент, определяемый по табл. 10 СНиП II-A. Н— 62;
<7 = 35-1,4- 1,2/г = 58,7&, кг/см2. Динамическая составляющая ветровой нагрузки в соответствии с дополнением к СНиП П-А. 11—62 вычисляется по формуле
5ГИ = s mG„Xk , (14)
где е — динамический коэффициент;
т — коэффициент пульсации, равный 0,2; i — этаж здания;
3—2070 65
k — этаж, для которого вычисляется динамическая нагрузка;
S" и 5ДИН — статическая и динамическая ветровые нагрузки; G — вес этажа;
X — ордината первой формы колебаний системы.
Упрощенно динамическая составляющая ветровой нагрузки может быть получена при следующих допущениях: а) первая форма колебаний представляет собой прямую линию; б) масса здания равномерно распределена по высоте; в) статическая ветровая нагрузка заменяется трапецеидальной.
Исходя из этих предпосылок, динамическую составляющую ветровой нагрузки можно представить в виде треугольной эпюры с нулевой ординатой у низа и ординатой qmYI у верха здания, причем
читать далее » − Общая устойчивость зданияРешение вопроса об общей устоГ чивости здания сводится к расчету здания на устойчивую прочность. В действующих нормах устойчивая прочность сооружения или его элемента обеспечивается в расчете увеличением внеш них нагрузок либо снижением характеристик прочности материала путем умножения их на некоторый коэффициент (р, ц и т. д.) Здание в целом «работает» в условиях продольно-поперечного изгиба (внецентренного сжатия). При этом в соответствии п. 7.51 СНиП Н-В *. 1—62 устойчивую прочность здания можно получить умножением эксцентриситета на некоторый коэффициент ti>1. Коэффициент п определяется по формуле —V- (29) где N — действующая в элементе нормальная сила; ЛкР — критическое значение сжимающей силы для рассматриваемого элемента. В зданиях со связевым каркасом в потере устойчивого равновесия участвует вес всего здания, в равновесии оно удерживается только сопротивлением диафрагм изгибу. В соответствии с этим в формулу при вычислении коэффициента ц вместо нормальной силы N должен быть подставлен вес здания G, а вместо критической силы NKp — критический вес здания, который при равномерно распределенной по высоте массе здания определится из выражения (30) кр (1,12//)» * После соответствующих преобразований формула для коэффи циента т) имеет вид G (1,12//)' (3D где G — нормативный вес здания (с учетом полезной нагрузки); Н — высота здания (от поверхности земли); В — суммарная жесткость диафрагм рассматриваемого направления. Так как здание отклоняется от вертикали под действием ветровой нагрузки, действующей кратковременно, и диафрагмы, как правило, работают на внецентренное сжатие с малыми эксцентриситетами, их жесткость в соответствии с п. 9.3 СНиП П-В. * 1—62 * должна вычисляться по формуле В = 0,85- E6In:k, (32) где Е6 — начальный модуль упругости бетона стен жесткости, принимаемый по п. 31 СНиП П-В. * 1—62; /„ — приведенный момент инерции стен жесткости, вычисляемый с учетом разницы марок бетона колонн и диафрагм и наличия арматуры; k — коэффициент, учитывающий увеличение прогиба центра тяжести здания от закручивания при несовпадении его с центром жесткости и увеличение прогиба здания от деформаций основания. В случае изменения сечения диафрагм по высоте здания в качестве /п подставляется момент инерции диафрагмы постоянного сечения, эквивалентной по прогибу действительной стене жесткости. Для зданий с развитым планом и системой жесткостей, расположенной в центральной части здания, может оказаться существенной крутильная форма потери устойчивости. При рассмотрении последней в выражении для коэффициента п вес здания G заменяется его крутильным моментом относительно центра жесткости здания 0Kp=^(x* + y*)dxdy, (33) а суммарный момент инерции диафрагм — крутильной жесткостью здания /кР = 2/П1(аг-а0)2. (34) Коэффициент т) для поперечного направления. Поперечная жесткость здания определяется по формуле Д„оп = й„оп-0,85£6/п. (35) Коэффициент йпоп учитывает отношение прогиба верха здания от изгиба диафрагм к суммарному прогибу, включающему кроме изгиба диафрагм закручивание здания вокруг центра жесткости и деформации основания. При Е6 =3,15- Ю6 г/ж2 /поп =90 л*4, ь -\№-= 0,465 и Япоп = 0,465-0,85-3,15 X 1,88+2.17 X Юв -90 = 112 -10е т/м2. Нормативный вес здания G= 13370 т, высота здания Я=62,4 л тогда = 1,06. ! _ 13370-1,12-62,4а 3,14М12-10в Коэффициент т) для продольного направле- ния. /„„ = 825 л*4 и km кость здания будет 0,2+0,77 = 0,206. Продольная жест- "прод = 0,206 • 0,85 ■ 825 ■ 3,15 -106 = 455 • 106 г ■ м2 = 1,01. Коэффициент т] при крутильной форме потери устойчивости (рис. 29). Крутильный момент веса здания GKp=jrfGr' = ? f ^dxdy{x2 + y2)==° f \'{xt + F —ai—bxAa AD —a, -b, = -у О (a, + a\ + b] + b\ — a,a, — bfij. При совпадении центра массы и центра жесткости, т. е. при «1=«1=уи bt-b2 = — получим GKp = ^-G(4>+#); (36) GKp = — 13370 (37,42 + 14,4г)=1789463 т-м*. Крутильный момент инерции /кр=£/(аг-а0)2 = 0. Крутильная жесткость здания = 0,85£-б /, = 0; GKp(1.12tf)2читать далее » − Величина коэффициентаДо получения обоснованных данных для расчета многоэтажных зданий можно считать достаточным тройной запас устойчивости по Эйлеру. Если такой запас устойчивости подставить в выражение для коэффициента т), получим: Следовательно, для обеспечения достаточной устойчивости здания необходимо для любой формы потери устойчивости иметь значение "к-бд "cm N*-d В соответствии со схемой момент внешних нагрузок М =#к-1а1 + /VCIa< + Мветр + JVK_2 А2 + iVK_3 А3; е=~; N = Nk-i + NK.T + NCT + NK^3 + M<-<. Момент, характеризующий несущую способность сечения, [М] = [ЛГк-tJa! + [N„] (А5 - -F^J , (39) где [NK-I] — несущая способность колонн при центральном сжатии [N„] = bxRnp. Жесткость диафрагмы продольного направления значительно больше жесткости диафрагмы поперечного направления. В связи с этим проверку прочности диафрагмы производим только в поперечном направлении. Проверка стенки на сдвиг сводится к определению сдвигающих усилий в соединениях стенки и к сопоставлению полученных величин усилий с несущей способностью соединений стенки. В сборных стенках жесткости унифицированного каркаса несущая способность стенки на сдвиг и прочность ее соединений принята равной 14 г на 1 м периметра стенки (три закладные детали воспринимают сдвигающее усилие по 17 г. Итого 17-3 = 51 г). Сдвигающие усилия определяются из условий равновесия в предельном состоянии по швам соединения стенок с колоннами и между собой. Сдвигающие усилия от ветра считаются распределенными по высоте по треугольной эпюре, сдвигающие усилия от вертикальных нагрузок — распределенными равномерно. В случае преимущественного приложения вертикальных нагрузок к стенке, т. е. при NCT ~^>NK0„, сдвигающие усилия от вертикальной и ветровой нагрузок суммируются у шва соединения стенки с левой колонной. По этому шву сдвигающее усилие от ветровой нагрузки
Сдвигающее усилие от вертикальной нагрузки из условия равновесия левой колонны
-j- T\H + T\H + /VK-I = a [ЛГк-i];
r1==-_-= ~тГь
Суммарное сдвигающее усилие
1 Q -JV„_,
но не менее
- высота стенки от верха до рассматриваемого сечения;
:ния см. на рис. 30).
По шву соединения стенок сдвигающее усилие Т2 создается преимущественно ветровой нагрузкой, однако, так как в предельном состоянии, по принятой расчетной схеме, внешние силы воспринимаются левой стороной сечения, сдвигающее усилие Т2 определяется аналогично определению Т\ из условия равновесия по формуле
Г'-Т'17+-1-
но не менее
г С
Записанное выражение Т2 справедливо при х<а6, где а6-ширина стенки от колонны до шва. При х>аь
но не менее
[NK^]a1+ [N„]~
■2+f/a.—-a[Na]
[iVK_il + [Ncr] –f
По шву соединения правой колонны со стенкой сдвигающие усилия Г3 от вертикальной нагрузки и от ветра имеют разные знаки и этот шов не является расчетным.
В случае преимущественного приложения вертикальной нагрузки к колоннам, а не к стенке, т. е. при А/к 3> N„, сдвигающие усилия переносят вертикальную нагрузку с колонн на стенку. При этом сдвиги от вертикальной нагрузки и от ветра имеют разные знаки и усилие 7Л не является расчетным.
Приведенные формулы справедливы для обычных случаев, когда диафрагма воспринимает на себя вертикальные нагрузки с примыкающих к ней ячеек и интенсивно «работает» на ветер, т. е. когда размер сжатой зоны не включает в себя колонну, работающую на растяжение при действии ветровой нагрузки.
читать далее » − Расчет дисков перекрытияДиски перекрытий (рис. 31) рассчитываются на ветровую нагрузку и усилия, возникающие в них вследствие переломов колонн от погрешностей монтажа. Расчет дисков заключается в определении растягивающих и сдвигающих усилий в элементах перекрытий и проверке возможности восприятия этих усилий элементами перекрытий. Отдельно рассчитываются диски, находящиеся в особых условиях при изменении отдельных позиций схемы. В рассматриваемом ниже примере система диафрагм постоянна по всей высоте здания и в дисках определяются усилия только от ветровой нагрузки и от переломов колонн. Реакции диафрагм (по ординатам линий влияния). С х е м а А. R, = 9-30,7- -^Р" — 0,28-6,7?■ ~ -0,46= 19,2?; /?, = 7-30,7(0,98 —0,28)- -г-0,46-6,7- -^-(0,98 + 1.28) = 14,2?. Расчет диафрагм по с х е м е Б производится аналогично расчету по схеме А (рис. 32). Ветровая нагрузка на здание на уровне верхнего перекрытия q = S" + Ssm =0,413 + 0,207 = 0,62 т /м. Растягивающие усилия в распорках при Мх = 22,5? = 22,5Х X 0,62 =14 мм Sl = 14: 13 = 1,08 т; при М2 = 60(? = 60-0,62 = 37,3 им S2 = 37,3 : 13 = 2,9 т (13 м — ширина диска по осям колонн). Растягивающие усилия в поперечных связях по оси 2 слева при Q = 6,7? = 6,7-0,62 = 4,15 53 = 4,15 т; по оси 2 справа при Q = 12,5?= 12,5-0,62 = 7,75 S, = 7,75 т; по оси 3 при Q = 6,6? = 6,6-0,62 = 4,08. 56 = 4,1 т. Усилия от продольного ветра. Откос при продольном ветре вызывает в диске растягивающие усилия, распространяющиеся от торца диска до ближайшего края продольной стены жесткости. Величина этого усилия на уровне верхнего диска равна 2 5прод = 0,62 14,4р| = 3,8 т. Усилия от переломов колонн. Переломы осей колонн, вызванные погрешностями их изготовления и монтажа, приводят к появлению горизонтальных нагрузок от колонн, воспринимаемых дисками перекрытий. Величина горизонтальной нагрузки от каждой колонны Т =Nen, где N — нормальная сила в колонне, еп — расчетный угол перелома колонн. По результатам статистической обработки углов перелома колонн, имевшего место при строительстве здания института. Выбор схемы переломов колонн зависит от величины определяемого усилия. Принятая схема переломов должна обеспечивать максимальное усилие в рассматриваемом элементе перекрытия. Усилия определяются на уровне нижнего диска. В элементах вышележащих дисков они могут быть получены линейной интерполяцией (рис. 33). Количество воздействий га=6, 21» = з~7=^ 0,0066. / 6 5, = {[442-2 + 398-2]-6- ™ + (442 + 261)}-0,0063 = =- (775 + 703) • 0,0066 = 9,8 т. Растяжение в распорке S2 (рис. 34, б). Количес гво воздействий п= 16,2п= Д^^г =0,0048. /16 Т, =(442-2 + 398-2)-0,0048 = 8,05 т\ Г2 = (539 • 2 + 478 • 2) • 0,0048 = 9,75 т; #г = [8,05-6+ 9,75(6 + 12 + 18)]-~ =(48,3 + 350)™ = = 16,6 Т; S, = (16,6-12 —9,75-7)- -^- = 10,7 т. При вычислении усилия S2 не учтена работа первой части диска в запас Поперечная с и л а 53 (рис. 35). Количество воздействий п = 4,2п = ,,0'012 = 0,076. /4 53 = (442 • 2 + 398 • 2) • 0,0076 = 12,8 т. Поперечная сила S3+S4 (см. рис 35). (Определяется по схеме нагрузок при вычислении S2. при условии, что все усилия направлены в одну сторону). S3 + S4 = [8,05-30+ 9,75 (18 + 12 + 6)]- = 24,6 т. Поперечная сила S$ (см. рис. 35) S6 = 24,6 -(8,05 -9,75) = 6,8 т. Продольные разрывающие усилия (рис. 36). Количеств® воздействий п=5, линия возможного разрыва диска е„ = 4^12 =0,007. S SKpBi = (442 • 2 + 398 • 2) • 0,007 = 11,8 т. Суммарные усилия и прочность диска. Усилия от ветровой нагрузки в диске определены на уровне верха здания. В нижнем диске их можно вычислить, умножая величину усилий в верхнем диске на коэффициент, равный соотношению ветровых нагрузок у низа и у верха здания ky = 58,7 : (114,5 + 57,5) = 0,34. Усилия от переломов колонн определены для нижнего диска. В верхнем диске (по числу этажей) они составляют 1/18 усилий в нижнем диске (табл. 26). Условия прочности д и с к а. А. Максимальное растягивающее усилие в распорках (Si и S2) равно 11,7 т. Распорка унифицированного каркаса воспринимает растягивающее усилие до 10 т. Условие прочности не выполнено. Требуются мероприятия для усиления распорки в нижних этажах здания. Б. Максимальное поперечное усилие S3 и Ss, воспринимаемое растяжением ригелей, равно 14,2 т. Ригели каркаса способны воспринимать растягивающие усилия до 4 т. Условие прочности не выполнено. Требуются дополнительные мероприятия для восприятия растягивающих усилий (14,2—4=10,2 г). В. Поперечная сила в диске в каждой ячейке воспринимается плитами перекрытия, выполняющими функции сжатой диагонали. Выполнение этой функции обеспечивается тщательным заполнением цементным раствором швов между плитами и ригелями.читать далее » − УНИФИКАЦИЯ И НОМЕНКЛАТУРА ИЗДЕЛИЙчитать далее » Основной задачей проектировщиков и строителей является создание многообразия архитектурно-планировочных решений при ограниченном количестве изделий. В 1970—1973 гг. в ряде институтов Киева проводилась работа по составлению для города единого каталога сборных железобетонных изделий, который должен представлять единую систему типоразмеров унифицированных строительных изделий, используемых при проектировании зданий различной конструкции- каркасно-панельных, панельных, кирпично-блочных и кирпичных. В первую очередь были унифицированы конструкции, используемые при возведении нулевого цикла, а такж читать далее » Каркасная конструкция «киевский унифицированный каркас» разработана институтом Киевпроект для строительства многоэтажных зданий общественного назначения высотой 16 этажей. Высота этажа принята 3,3 и 3,6 м. Планировочные параметры (сетка колонн) 3X6 и 6X6 м. Каркасная схема — связевая, т. е. при расчете стыки колонн учитываются как шарнирные, а устойчивость здания обеспечивается совместной работой системы горизонтальных дисков перекрытий и стенок (диафрагм) жесткости. При проектировании зданий рекомендуется поперечное расположение рам каркаса. Номенклатура изделий для этого каркаса приведена в читать далее » Типовой связевой каркас серии ИИ-04 предназначен для общественных зданий высотой до 12 этажей при высоте этажей 3,30; 3,60 и 4,20 м и высоте технического этажа 2,4 м. Расчетная схема—связевая с передачей горизонтальных нагрузок на диафрагмы жесткости и образованием рам в одной плоскости. Планировочные параметры — сетка колонн 6x6; 6Х Х4,5 и 6x3 м. Стык колонн — плоский, без металлического оголовка, с ванной сваркой выпусков рабочей арматуры колонн. Нагрузки на перекрытия в виде унифицированных расчетных нагрузок составляют 450; 600; 800 и 1250 кг/м2. Колонны. Высота колонн принята одноэ читать далее » В институте Киевпроект проводится унификация проектных решений нижних этажей, выполняемых в монолитном железобетоне. Изучение 189 проектов жилых и общественных зданий показало, что монолитные конструкции нижних этажей приняты для 11 зданий, в числе которых имеются четыре жилых и семь общественных зданий с каркасами высотой от одного до четырех этажей. Анализ величин параметров зданий и сечений элементов из монолитного железобетона выявил значительные отклонения в ряде случаев от основных положений единой модульной системы (ЕМС), согласно которой размеры сечений назначаются кратными М (10 с читать далее » читать далее » − Задачи унификации железобетонных изделийОсновной задачей проектировщиков и строителей является создание многообразия архитектурно-планировочных решений при ограниченном количестве изделий. В 1970—1973 гг. в ряде институтов Киева проводилась работа по составлению для города единого каталога сборных железобетонных изделий, который должен представлять единую систему типоразмеров унифицированных строительных изделий, используемых при проектировании зданий различной конструкции- каркасно-панельных, панельных, кирпично-блочных и кирпичных. В первую очередь были унифицированы конструкции, используемые при возведении нулевого цикла, а также лестничко-лифтовые узлы, санитарно-тех-нические кабины, вентиляционные блоки и др. Как показала практика строительства в Москве, могут быть унифицированы такие объемные конструкции, как несущие элементы встроенных помещений первых этажей. Институтами МНИИТЭП и Моспроект разрабатываются системы, создающие основу для сопоставления каталогов индустриальных изделий, а также модульно-координатная система. Назначение последней заключается в выявлении взаимосвязи между элементами зданий и подчинении изделий наиболее целесообразным и обоснованным законам и правилам, например подчинении осевых размеров зданий, количества и градаций типоразмеров и конфигураций отдельных элементов и частей зданий, их сопряжений и привязок, градаций нагрузок и других параметров основным типоразмерам. В основе этой системы лежит следующее основное положение: осевые размеры (длина, ширина, высота и толщина) отдельных элементов, размеры отверстий и допусков, величина пролетов несущих конструкций, высота этажей должны быть кратны определенной величине (модулю). Например, в качестве такого модуля в Москве принята величина 600, а в случае необходимости — 300 мм (в Киеве — 300 мм). Ниже приводится номенклатура сборных железобетонных изделий, принятых для строительства в Киеве унифицированного каркаса для жилых и общественных зданий высотой до 16 этажей, а также типового каркаса серии ИИ-04 для общественных зданий высотой до 12 этажей.читать далее » − Номенклатура изделий каркасаКаркасная конструкция «киевский унифицированный каркас» разработана институтом Киевпроект для строительства многоэтажных зданий общественного назначения высотой 16 этажей. Высота этажа принята 3,3 и 3,6 м. Планировочные параметры (сетка колонн) 3X6 и 6X6 м. Каркасная схема — связевая, т. е. при расчете стыки колонн учитываются как шарнирные, а устойчивость здания обеспечивается совместной работой системы горизонтальных дисков перекрытий и стенок (диафрагм) жесткости. При проектировании зданий рекомендуется поперечное расположение рам каркаса. Номенклатура изделий для этого каркаса приведена в табл. 27. Конструктивное решение наружных стен каркаса предусматривает применение как легких эффективных ограждающих навесных конструкций, так и сачонесущих панелей, изготовленных из местных стеновых материалов. Колонны. Принята высота колонн в два этажа 6,6 м при высоте этажа 3,3 м и 7,2 м при высоте этажа 3,6 м. Сечение колонн 45X45 см. Максимальный вес колонны 4,5 т, рассчитан на грузоподъемность крана 5 г. Колонны отличаются несущей способностью, размерами консолей, армированием и расположением закладных деталей. Вторая буква в марке и цифры обозначают соответственно тип и номинальную высоту колонны, в дециметрах; индекс «д» в марке обозначает марку колонны под тя-желу юнагрузку (для нижних этажей). Каждый тип колонны имеет несколько марок по несущей способности в зависимости от величины энсцентриситета приложенной нагрузки и степени армирования. Колонны выполняются из бетона марки 400 с рабочей арматурой из стали класса А-Ш и имеют 10 типоразмеров изделий. Ригели рам таврового сечения: &Х^ = 45Х46 см. Ригели обвязки, выходящие на фасад здания, имеют плитные выносы шириной до 58 см. Ригели изготовляются из бетона марки 300 с рабочей арматурой из стали класса А-Ш. Группа ригелей содержит четыре типоразмера изделий. Диафрагмы жесткости Толщина стенки 16 см с вариантами выступов для опирания верхних элементов в железобетоне и металле. В номенклатуре приведен вариант с железобетонными выступами для опирания Диафрагмы, устанавливаемые в плоскости рам каркаса, имеют полки для опирания плит перекрытий. Диафрагмы выполняются из бетона марки 300 и имеют 20 типоразмеров и 32 марки изделий. Плиты перекрытий. Рядовые и связевые предварительно напряженные плиты с круглыми пустотами принимаются по типовой серии ИИ-04-4 и ИИ-04-14. Для пропуска вертикальных коммуникаций наружных стен применяются ребристые связевые плиты типа РПВ, для опирания наружных стен связевые плиты типа РПН. Все плиты выполняются из бетона марки 200 и рассчитаны на восприятие полезной расчетной нагрузки до 720 кг/м2 плиты. Плиты пролетом 5,76 м — предварительно напряженные, арматура классов A-IV и А-Шв. Содержит 25 типоразмеров и 34 марки ребристых плит. Лестничные марши и площадки. Для устройства лестниц применяются типовые изделия маршей ребристой конструкции для этажей высотой 3,30; 3,60 и 4,20 м серии 1.250-1 с накладными проступями. Для устройства лестничных площадок запроектированы изделия по номенклатуре каркаса УК-72 для лестничных клеток шириной 3 и 6 ж и опиранием на диафрагмы жесткости. Площадки выполняются из бетона марки 200 и имеют шесть типоразмеров и шесть марок изделий. Наружные стены каркаса УК-72 предусматриваются как типовые навесные панельные ленточной разрезки, так и из местных материалов (эффективного кирпича, керамических камней, керамических панелей, крупных блоков и пр.). Навесные стеновые конструкции навешиваются на крайние связевые плиты перекрытий, устанавливаемые у фасада здания.читать далее » − Номенклатура железобетонных изделийТиповой связевой каркас серии ИИ-04 предназначен для общественных зданий высотой до 12 этажей при высоте этажей 3,30; 3,60 и 4,20 м и высоте технического этажа 2,4 м. Расчетная схема—связевая с передачей горизонтальных нагрузок на диафрагмы жесткости и образованием рам в одной плоскости. Планировочные параметры — сетка колонн 6x6; 6Х Х4,5 и 6x3 м. Стык колонн — плоский, без металлического оголовка, с ванной сваркой выпусков рабочей арматуры колонн. Нагрузки на перекрытия в виде унифицированных расчетных нагрузок составляют 450; 600; 800 и 1250 кг/м2. Колонны. Высота колонн принята одноэтажной для нижних и верхних этажей. Для средних этажей разрезка колонн — одно-и двухэтажная, что позволяет проектировать здания с различной высотой этажей. Сечение колонн для зданий высотой 1—4 этажа составляет 30X30 см, для зданий высотой 5—12 этажей — 40X40 см. Крайние колонны имеют одну консоль, внутренние рядовые — две. Колонны выполняются из бетона марки 300 и 400 с рабочей арматурой из стали класса А-Ш. Несущая способность колонн составляет от 241 до 581 т. Маркировка колонн: КВР — колонна верхняя рядовая; КВК — колонна верхняя крайняя; КСР — колонна среднего этажа рядовая; КСК — колонна средняя крайняя; КНР — колонна нижняя рядовая; КНК — колонна нижняя крайняя; КР —колонна одноэтажных здании, рядовая, КК — колонна одноэтажных зданий, крайняя Цифры последовательно означают: сторону сечения ствола колонны, высоту этажа, а для двухэтажных колонн — двойную высоту этажа, дм. Цифры третьей части марки означают несущую способность колонны, в десятках тонн. Для обозначения марок колонн, отличающихся закладными деталями, к основной маркировке добавляются числа натурального ряда. Колонны имеют 32 типоразмера и 113 марок изделий. Ригели таврового сечения с одной и двумя полками понизу высотой 45 см. Рассчитаны на унифицированные расчетные нагрузки 4,0; 5,2, 7,2; 9 и 11 г/ж и опорный момент 5,5 т-м Изготовляются из бетона марок 400 и 300 с рабочей арматурой из стали класса А-Ш. Маркируются буквами и числами, обозначающими в первой части марки — количество свесов полок, во второй— величину унифицированной расчетной нагрузки на 1 м ригеля и в третьей — номинальную длину изделия, дм. Ригели имеют 5 типоразмеров и 10 марок изделий. Плиты перекрытий — предварительно напряженные рядовые и связевые, с круглыми пустотами шириной 149 и 119 см и длиной 5,76; 5,26 и 2,76 м. Связевые плиты имеют вырезы в торцах для пропуска колонн. В местах устройства вентиляционных коробов, каналов и других инженерных коммуникаций укладываются предварительно напряженные ребристые плиты с полкой понизу, в которой устраиваются отверстия для пропуска этих коммуникаций. Крайние плиты, примыкающие к фасаду здания, имеют вырез у продольной грани. Плиты рассчитаны на унифицированные расчетные нагрузки без учета собственного веса плит 450; 600; 800 и 1250 кг/м2, изготовляются из бетона марок 200; 250 и 300 с рабочей арматурой из стали классов A-V и А-Ш. Кругло пустотные плиты обозначаются буквами ПК, ребристые плиты — буквами ПР. Цифры в первой части марки указывают несущую способность плиты, ц; далее следуют цифры, обозначающие номинальную длину и ширину плиты, дм. Плиты перекрытий имеют 12 типоразмеров и 32 марки изделий. Диафрагмы жесткости запроектированы в виде стенок с дверными проемами и глухие толщиной 14 см, выполняемых из бетона марки 300 с арматурой из стали класса А-Ш. Часть изделий имеет полки для опирания плит перекрытий. Эти диафрагмы устанавливаются в плоскости рам каркаса. Диафрагмы маркируются буквами Д, цифрой в первой части марки, указывающей количество свесов полки диафрагмы, и цифрами, обозначающими номинальную длину и высоту диафрагмы, дм; индекс «п» указывает на наличие дверного проема. Диафрагмы жесткости имеют 32 типоразмера и 32 марки изделий. Лестничные площадки и марши состоят из изде-112 лий маршей с полуплощадками для этажей высотой 3,30; 3,60 и 4,20 м, марша нижнего этажа и полуплощадок для верхних этажей. Все изделия рассчитаны на полезную нормативную нагрузку 400 кг/м2 и выполняются из бетона марки 200. Марши обозначаются буквами ЛМ. Цифры соответственно обозначают номинальную длину, ширину и высоту подъема проекции марша, а для площадок— их длину и ширину. Эта группа изделий имеет пять типоразмеров и шесть марок. Панели наружных стен надземной части зданий — навесные, навешиваемые на колонны, выполняются полосовой разрезкой из легкого бетона (7 = 900 кг/м3) марки 50. В зависимости от климатических условий применяются панели толщиной 25; 30 и 35 см. Для Киева приняты панели толщиной 25 см. Цокольные панели выполняются из легкого бетона марки 75 объемным весом до 1200 кг/л3, толщиной 22 см. Внутренние панели стен подвала выполняются из бетона марки 200. Маркировка панелей- Н— панели полосовые и простеночные для надземной части здания; Ну — панели угловые; Ц — панели цокольные и стен подвала; Цу — панели цокольные угловые. Цифры в марке указывают номинальную длину и высоту панели, дм. Группа панелей наружных стен имеет 73 типоразмера и 85 марок изделий. Номенклатура изделий типового связевого каркаса ИИ-04 указана в табл. 28.читать далее » − КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ЗДАНИЙчитать далее » Проектируемая гостиница «Турист» — 34-этажное здание сложной конфигурации в плане (рис. 38, 39) с фундаментом в виде железобетонной плиты коробчатого сечения, уложенной на основание из забивных железобетонных свай. Такой тип фундамента отвечает геологическим условиям участка строительства гостиницы, сложенного аллювиальными песками средней плотности с линзами легкой пылеватой супеси, прикрытыми с поверхности гумусированным слоем и навеянными песками переменной мощности от 0,7 до 4,5 м. Надфундаментные конструкции здания решены по полной каркасной схеме. Проект был разработан в двух вариант читать далее » Каркасно-панельный 20-этажный жилой дом (рис. 42) запроектирован по полной схеме. В поперечном направлении устойчивость здания обеспечивается работой рам, в продольном — с помощью диафрагм жесткости (рис. 43, 44). Применение рамной системы каркаса вызвано тем, что небольшая длина здания и наличие деформационного шва потребовали бы установки четырех поперечных диафрагм (всего в здании имеется 10 поперечных осей), которые затруднили бы планировку здания и ухудшили бы качество квартир. Шаг колонны в поперечном направлении — 5,2X2,0x5,2, в продольном — 6,4 м. Каркас нетиповых этажей — подв читать далее » Интерес представляет решение металлического каркаса 19-этажного здания гостиницы, расположенного в центральной части Киева (рис. 50). К высотной жилой части гостиницы примыкают отделенные осадочными швами двух- и трехэтажные части комплекса, в которых располагаются административные и хозяйственные помещения и ресторан. Площадь застройки гостиницы по первому этажу составляет 2100, а площадь типового этажа высотной части— 1000 м2. Объем надземной части здания высотой 66 м около 80000 м3. Рельеф участка, отведенного для гостиницы, ровный. Грунты участка представлены маловлажными супесями, читать далее » Интересен новый прогрессивный тип каркаса с колоннами и предварительно напряженными ригелями таврового сечения, которые повышают прочность, устойчивость конструктивной схемы здания и сокращают расход цемента и металла по сравнению с другими типами каркасов. Пространственную систему рамной связевой схемы образуют четыре продольные несущие рамы, связанные между собой поэтажными горизонтальными дисками перекрытий и вертикальными диафрагмами жесткости. Тавровое сечение колонн обеспечивает им значительно большую жесткость в обоих направлениях по сравнению с колоннами квадратного сечения при читать далее » Дом оптово-розничной торговли, сооружаемый на Львовской площади в Киеве, является комплексом торговых, выставочных и административных предприятий и учреждений республиканского значения (рис. 56). В состав комплекса входят, специализированный магазин мужской и женской одежды на 200 рабочих мест; предприятия общественного питания на 500 посадочных мест с учетом возможности сезонного увеличения вместимости до 700 мест за счет использования террас и плоской кровли; выставочные залы для проведения республиканских оптовых ярмарок; административно-конторские помещения аппарата Министерства торгов читать далее » Проект производства работ для жилого дома, сооружаемого методом подъема перекрытий, должен разрабатываться в соответствии с «Инструкцией о порядке составления и утверждения проектов организации строительства и проектов производства работ» *. При его составлении должны быть использованы также рекомендации по методике составления проектов организации строительства и производства работ. При разработке проекта производства работ особое внимание должно быть уделено описанию работ, специфических для метода подъема. Строительство жилых домов может осуществляться в комплексе застройки жилого кв читать далее » В 1950—1953 гг. в Москве был построен ряд каркасно-панельных зданий высотой 28—42 этажа (93—210 м), решенных как по рамной, так и по рамно-связевой схеме. Каркасы зданий были сборными железобетонными и металлическими. В 1967—1968 гг. было завершено строительство крупнейшего комплекса на проспекте Калинина, состоящего из четырех 24-этажных административных зданий на южной стороне проспекта и пяти 25-этажных жилых домов-башен, расположенных на северной стороне, объединенных двухэтажными стилобатами. В основе каркаса — ячейка 4,5X3X4,5 м с поперечным расположением ригелей и продольным шаго читать далее » Одним из индустриальных смешанных сборно-монолитных методов каркасного строительства является метод возведения зданий путем подъема перекрытий и этажей, изготавливаемых на уровне земли. Сущность этого метода заключается в следующем. На уровне земли изготавливается пакет плит перекрытий всех этажей и кровли. Готовую крышу по заранее установленным сборным железобетонным колоннам поднимают до заданной отметки и закрепляют, а затем на плите перекрытия, находящейся на земле, монтируется верхний этаж, который также поднимается до заданной отметки. В той же последовательности осуществляется монта читать далее » Здания, сооружаемые методом подъема перекрытий и этажей, конструктивно представляют собой каркасную систему несущих конструкций, образуемую неразрезными безбалочными железобетонными перекрытиями и вертикальными несущими элементами — железобетонными или стальными сборными колоннами [16]. Каркасы зданий могут быть решены в рамной (горизонтальные нагрузки воспринимаются колоннами и жестко связанными с ними перекрытиями, ригелями), рамно-связевой (горизонтальные нагрузки воспринимаются вертикальными элементами жесткости и частично рамами) и связевой (горизонтальные нагрузки полностью воспринимают читать далее » Строительная высота неразрезных перекрытий обычно принимается равной 1/25—1/45 наибольшего пролета. Толщина плоских плит безбалочных перекрытий рекомендуется 12—24 см с 
Рис 60 Схема опирания перекрытий на колонны
а — при помощи штырей-шпилек; 6 — при помощи клиньев и накладок; в — при помощи штырей и накладок, г — прн помощи парных клиньев 1 — колонна, 2 —перекрычитать далее » Применение гидро- и электроподъемников, устанавливаемых на торцах колонн, связано с необходимостью их монтажа и демонтажа при наращивании колонн, что создает большие неудобства при повышении этажности здания и соответствующем увеличении количества ярусов. Кроме того, установка подъемников на торцах колонн ограничивает длину колонн из условий предельной гибкости. Создание новых электромеханических подъемников, устанавливаемых в обхват колонн, дает возможность поэтапного их самоперемещения. Применение подъемников этого типа позволяет значительно увеличить длину первой секции колонн, сократив читать далее » Технико-экономические показатели, полученные при экспериментальном строительстве зданий методом подъема в сейсмических условиях Армянской ССР, в Ленинграде, Москве, свидетельствует о том, что применение этого метода обеспечивает значительное снижение стоимости, трудоемкости, сроков возведения зданий и затрат основных строительных материалов — металла, цемента, леса. В 12-этажных домах, сооружаемых методом подъема в Ереване, общая стоимость 1 м2 площади в среднем на 18—24, расход стали — на 19—26, цемента — на 10—15 и затраты труда на 15—20% ниже, чем в зданиях той же этажности, сооружаемых об читать далее » Конструктивным остовом комплекса является стальной связе-вый каркас. Пространственная жесткость здания обеспечивается местной работой каркаса, ядер жесткости и безбалочных монолитных перекрытий. Особенностью каркаса является свободное расположение колонн в плане здания, т. е. в данном случае конструктивная схема подчинена планировке. Для огнезащиты стальных колонн предполагается использовать установку для механического нанесения противопожарного состава, разработанную НИИМосстроем. В здании насчитывается 618 квартир общей полезной площадью 47 тыс. м2. Наружные стены навесного типа пред читать далее » Для ускорения набора прочности бетона предусматривается использовать тепловые регистры, заложенные в кровельной плите, либо электропрогрев, причем наличие замкнутой полости, в которой бетонируется перекрытие, создает дополнительные благоприятные условия для его твердения. Время термообработки бетона составляло 60—62 ч, в котором 4—6 ч отводилось на предварительную выдержку бетона, 12 — на его тепловую обработку, 32 — на выдерживание и 12—на междусменные перерывы. Самоопалубочный способ позволяет получать диски перекрытий различной, в том числе криволинейной конфигурации. А это, как известн читать далее » Вертикальная транспортировка легких перегородок вентиляционных блоков, сантехнических кабин и другого оборудования, а также отделочных материалов осуществляется кранами. БК-180 и СПК-2000, установленными на кровельной плите. Грузы принимаются на выносную площадку грузоподъемностью 5 т. Она устанавливается на этаже, на который подаются материалы, и закрепляется к колоннам и перекрытиям этого же этажа и нижележащего. Переброска выносной площадки (весом 6 т) выполняется при помощи крана БК-180. Горизонтальная транспортировка материалов по этажу производится электропогрузчиками ЭП-20 читать далее » Подкрановую платформу рекомендуется монтировать на шести колоннах на отметке пола второго этажа. Балки платформы опираются через шарниры на воротники и после соединения болтами, входящими в комплект воротников, привариваются к верхним деталям шарниров. Они соединяются между собой посредством монтажных деталей. На смонтированной платформе собирается башенный кран (типа МСК-4-21). В процессе сборки крана необходимо произвести крепление его опорно-ходовой части к платформе. Кран может работать только в двух строго определенных положениях и обязательно прикрепленным к платформе. Рабочим положе читать далее » Плиты перекрытий бетонируются на проектном основании, которое устраивается путем тщательного уплотнения спланированного грунта и устройства поверху цементной стяжки толщиной 40 мм. На подколонниках цементная стяжка имеет толщину 100 мм, т. е. на всю высоту от отметки верха подколонника до отметки верха стяжки. В подготовленном основании, у колонн, необходимо предусмотреть выемки для захватных гаек тяг. Поверху цементной стяжки пневматическим распылителем наносится обмазочная изоляция этинолевым лаком и известково-соляным раствором. Затем опускаются и устанавливаются (заранее нанизанны читать далее » Краном (МСК-4-21) на плиту кровли устанавливают силовой шкаф и три шкафа пульта управления подъемного оборудования. Затем на каждую колонну краном устанавливают подъемники с грузовыми тягами. Монтаж, эксплуатация и демонтаж подъемного оборудования выполняются строго в соответствии положениями инструкции *. С помощью грузовых тяг (грузовые тяги — винтовые тяги, соединенные специальными муфтами с удлинителями в нить) и захватных гаек подъемники соединяют с верхней плитой пакета перекрытий — кровельной плитой. Для захвата плиты захватные гайки заводятся под воротник через отверстие в плите; при читать далее » Когда достигнута кровля верха колонн первого яруса, начинают работы по наращиванию колонн второго яруса. Колонны наращиваются с помощью стрелового крана (МСК-4-21), находящегося на кровельной плите. На колонну первого яруса устанавливается кондуктор, а затем — колонна второго яруса, после чего производятся сварные работы. Затем бригада, производившая наращивание, переходит к следующей колонне, а сварщик приступает к выполнению всего комплекса сварных швов в стыке колонны. Сварка стыков должна выполняться тщательно, качественными электродами с соблюдением технических условий на изготовление и читать далее » Согласно графику, по мере достижения плитами перекрытий проектных отметок начинают монтаж наружных стеновых панелей специальным краном (МСК-4-21), установленным на кровельной плите. Монтаж всех сборных железобетонных конструкций предусматривается «с колес». До начала монтажа надо проверить наличие закладных деталей в стеновых панелях и плитах перекрытий и правильность их расположения; результаты проверки оформить актом. Окончательное закрепление установленных элементов сборных конструкций допускается только после выверки конструкций. С наружной стороны швы между стеновыми панелями задел читать далее » В шахтах лестничных клеток до отметки 0,25 м в обычной деревянной опалубке возводятся монолитные железобетонные стены приямков лифтов, служащие одновременно и основанием сборных железобетонных объемных блоков лифтовых шахт; производится засыпка грунтом, увлажненным и тщательно уплотненным; кладутся основания и фундаменты под пол первого этажа, сборные бетонные ступени, ды-мовентиляционные шахты и мусоропроводы, после чего производится монтаж сборных железобетонных элементов лестничных площадок, маршей, объемных блоков лифтовых шахт. После окончания монтажа элементов лестничных клеток прист читать далее » Производится после окончания работ по возведению машинных отделений лифтов. При этом должны быть завершены все работы, связанные с использованием башенного крана. При помощи собственных средств демонтажа башенный кран разбирается на следующие монтажные элементы: стрелу, основание стрелы с подстрелком и стойками, башню, поворотную платформу и ходовую часть. Элементы крана спускают на землю с помощью гусеничного крана СКХ 30/10 с длиной маневрового гуська 20,85 м. Монтажные элементы крана демонтируют и опускают на землю из двух зафиксированных положений крана на подкрановой платформе в с читать далее » При проектировании и строительстве зданий методом подъема необходимо учитывать особенности конструктивной схемы здания и последовательность возведения. В данном разделе рассматриваются вопросы, связанные со статическими расчетами, так как определение сейсмических сил, динамических составляющих ветровой нагрузки, периодов и форм собственных и вынужденных колебаний системы и т. п. производится на основании расчетов на единичные значения статических нагрузок. Как правило, здания, сооружаемые методом подъема, проектируются в виде каркасной системы, образованной неразрезными железобетонными читать далее » Как отмечалось выше, при связевой системе все горизонтальные нагрузки воспринимаются шахтами, а вертикальные через плиты перекрытий передаются колоннам каркаса. Расчет может быть осуществлен различными способами по нескольким расчетным схемам. Стержневая система с дискретными связя-м и. Наиболее простой является расчетная схема в виде отдельных вертикальных консольных стержней, защемленных в основании и соединенных на уровне перекрытий шахт жесткими поперечными связями (см. рис. 73). На рис. 73 шахта представлена многоэтажной замкнутой рамой. Стойками рамы являются глу- читать далее » При расчете рамно-связевой системы очень важно учесть совместную пространственную работу всех элементов конструкций — диафрагм, колонн, плит перекрытий и покрытий, а также податливость основания и стыковых соединений. Расчет таких систем производится при разных расчетных предпосылках, упрощающих решение задачи. Так, например, при использовании теории пространственных систем жесткости [31],  читать далее »читать далее » − Гостиница «Турист» в КиевеПроектируемая гостиница «Турист» — 34-этажное здание сложной конфигурации в плане (рис. 38, 39) с фундаментом в виде железобетонной плиты коробчатого сечения, уложенной на основание из забивных железобетонных свай. Такой тип фундамента отвечает геологическим условиям участка строительства гостиницы, сложенного аллювиальными песками средней плотности с линзами легкой пылеватой супеси, прикрытыми с поверхности гумусированным слоем и навеянными песками переменной мощности от 0,7 до 4,5 м. Надфундаментные конструкции здания решены по полной каркасной схеме. Проект был разработан в двух вариантах: с металлическим и железобетонным каркасами. Металлический каркас — рамной конструкции с жесткими узлами (рис. 40). Необходимая огнестойкость колонн достигается благодаря облицовке бетонными плитками толщиной 5 см. После монтажа железобетонных панелей междуэтажных перекрытий ригели бетонируются. Одновременно замоноличиваются и плос-
Рис. 38. Гостиница «Турист»
Железобетонный каркас здания (рис. 41)—сборно-монолитный с жесткой арматурой, связевой и состоит из поперечных рам, работающих только на вертикальные нагрузки, четырех поперечных плоских диафрагм жесткости и двух продольных рам — по одной на каждое крыло. Рамы, расположенные вдоль коридоров, работают на горизонтальную ветровую нагрузку и вместе с
Рис. 40 Гостиница «Турнет»:
а —план металлического каркаса; б —детали элементов каркаса; / — ке-рамзитобетонная стеновая панель; 2 — гернитавый шнур, 3 — тиоколовая панель; 4 — панель перекрытия; 5 — цементный раствор; 6 — отопительная
поперечными диафрагмами образуют устойчивую пространственную связевую систему. Использование жесткой арматуры позволяет начинать бетонные работы на объекте после монтажа сборных железобетонных и стальных прокатных элементов каркаса на трех этажах. Поперечные рамы четырех нижних этажей в этом варианте — металлические с колоннами коробчатого се-
чения и ригелями из двутавра № 45. Плиты перекрытий такие же, как и в варианте с металлическим каркасом.
Монолитные поперечные диафрагмы совмещены с наружными стенами крыльев. При этом керамзитобетонные стеновые панели используются в качестве опалубки диафрагм и крепятся непосредственно к элементам жесткой арматуры в торцовых частях и к сборным стенам лифтовых шахт в средней части здания. Сов-
Рис 41 Гостиница «Турист» диафрагм; - керамзитобетонна раствор; 6 — сборный 'железобетонный жесткой арматурой;
мещение монолитных диафрагм со сборными стеновыми панелями обеспечивает надежную герметизацию швов между ними, создает хорошую антикоррозионную защиту их закладных деталей, сокращает площадь опалубки и упрощает ее установку.
Преимущества железобетонного каркаса, выявленные при сравнительном технико-экономическом анализе двух вариантов, следующие:
высота этажа уменьшена с 2,8 до 2,7 м (от пола до пола); исключается устройство подвесных потолков в коридорах; уменьшен расход листовой высокопрочной стали; снижается трудоемкость возведения несущих конструкций здания;
увеличивается жесткость и уменьшается прогиб здания (прогиб железобетонного каркаса составляет 1/1500, тогда как металлического — 1/500 высоты здания);
стоимость каркаса снижается на 20—25%;
упрощается конструкция многих узлов и элементов каркаса.
Настоящие выводы совпадают с результатами сравнительного анализа ряда проектов, проведенного в Моспроекте.
Следует отметить также, что в железобетонном каркасе из-за отсутствия усилий от ветровой нагрузки упрощаются узлы примыкания ригелей к колоннам по сравнению с металлическим каркасом. Ригели прямоугольного сечения без подрезок опираются на консоли двухэтажных колонн. Частичное защемление ригелей в опорах достигается ограниченной сваркой закладных деталей ригеля и колонны.
Консоли колонн скрыты в перегородках между номерами гостиницы.
В железобетонном каркасе упрощаются также плоские железобетонные плиты междуэтажных перекрытий, в результате отсутствия выпусков-пальцев, необходимых для опирания только на металлические ригели.
читать далее » − Жилой дом по улице Ленина, 39Каркасно-панельный 20-этажный жилой дом (рис. 42) запроектирован по полной схеме. В поперечном направлении устойчивость здания обеспечивается работой рам, в продольном — с помощью диафрагм жесткости (рис. 43, 44). Применение рамной системы каркаса вызвано тем, что небольшая длина здания и наличие деформационного шва потребовали бы установки четырех поперечных диафрагм (всего в здании имеется 10 поперечных осей), которые затруднили бы планировку здания и ухудшили бы качество квартир. Шаг колонны в поперечном направлении — 5,2X2,0x5,2, в продольном — 6,4 м. Каркас нетиповых этажей — подвала, первого и технического — в целях сокращения количества индустриальных железобетонных изделий запроектирован из монолитного железобетона. 18 типовых этажей — полностью из сборного железобетона. В проекте была принята разрезка каркаса на двухэтажные рамные элементы (рис. 45), служащие одновременно колоннами и ригелями. Укрупненная разрезка каркаса позволила сократить количество типоразмеров и упростить монтаж каркаса. Всего для здания потребовалось 360 рамных элементов двух основных типоразмеров. Стыки рамных элементов (рис 46, 47) по высоте сварные с металлическими оголовками. Стыки консолей рамных элементов в среднем пролете сварные, в крайних пролетах сборномонолит-ные.
Перекрытия, включая плиты-распорки, выполнены из многопустотных панелей.
Учитывая геологические условия на участке строительства, где на глубину до 10 м залегают слабые грунты, расположенные на
Рис 43 План каркаса жилого дома по ул Ленина, 39. 1 — продольные диафрагмы, 2 —поперечные рамы
песках полтавского яруса, а также то, что поблизости находятся жилые здания, фундаменты были запроектированы и выполнены из буронабивных свай.
Рис. 44. Жилой дом по ул Ленина, 39-
а — развертка каркаса, б — развертка диафрагмы
Производственный корпус института Киевпроект
Конструктивная схема высотной части здания решена на основе унифицированного каркаса, разработанного Киевпроектом в 1966 г. (рис. 48, 49).
Рис. 45. Конструкция рамного элемента жилого дома по ул. Ленина, 39
Каркас связевой — все узлы соединения стоек с ригелями шарнирные. С конструктивной точки зрения высотная часть представляет собой 16-ярусную этажерку с горизонтальными и вертикальными дисками жесткости. Горизонтальными дисками жесткости являются сборно-монолитные перекрытия, вертикальными — диафрагмы жесткости. Как горизонтальные, так и вертикальные диски обеспечивают необходимую жесткость и геометрическую неизменяемость связевого каркаса здания
Схема работы каркаса. Горизонтальная нагрузка от ветра передается сборно-монолитными перекрытиями на вертикальные диафрагмы жесткости. Диафрагмы в плане здания расположены взаимно перпендикулярно, симметрично относительно геометрических осей этажа и имеют одинаковую жесткость. В каждом направлении проектом предусмотрены две диафрагмы. Благодаря такому расположению диафрагм центр жесткости этажа расположен в геометрическом центре, что позволяет почти полностью исключать моменты закручивания здания, а также избегать крутящих моментов в диафрагмах и стойках каркаса.
Горизонтальные усилия от перекрытия передаются на вертикальные диафрагмы двумя способами, на поперечные — непо-
средственно через плиты перекрытия, которые опираются на затяжки диафрагм; на продольные — через ригели, а также через плиты перекрытия, которые примыкают к диафрагмам боковым ребром и соединяются с ними шпонками.
Вертикальные диафрагмы полностью воспринимают горизонтальную нагрузку и обеспечивают устойчивость здания.
Диафрагмы запроектированы сборные железобетонные (по альбому киевского унифицированного каркаса) толщиной 160 мм, на трех нижних этажах по конструктивным и архитектурным требованиям — монолитные толщиной 350 мм.
Сборные диафрагмы соединяются с колоннами каркаса с помощью закладных деталей.
Амплитуда колебаний зданий с учетом пульсации ветра находится в допустимых пределах и равна 40 мм.
Каркас. Для первых трех этажей в техническом проекте разработано три варианта каркаса:
1. В виде монолитных железобетонных рам с сеткой колонн 6X6 м. Это вызвано тем, что сборный каркас с обычным армированием не выдерживает вертикальных нагрузок на 1—3 этажах.
2. Сборный железобетонный каркас с колоннами такого сечения, как и на типовых этажах, но с армированием колонн металлическими сердечниками
3. Металлический каркас с последующим обетониванием.
С 4-го по 16-й этаж каркас здания состоит из сборных железобетонных элементов. Колонны сечением 45X45 см высотой на два этажа. Ригели сборные железобетонные с полкой для опирания плит пролетом 6 м. Ригели опираются на колонны через подрезную консоль.
Плиты перекрытия приняты по альбому киевского унифицированного каркаса длиной 5,75 м.
В связи с тем, что в перекрытиях имеются большие отверстия для вентиляционных шах г, проектом предусмотрено усиление перекрытий в этих местах (слой монолитного железобетона толщиной 6 см).
Ограждающие конструкции из стеклопакетов или керамзитобе-тонных навесных панелей отстоят от колонн на 150 см благодаря консолям колонн. Солнцезащитная решетка запроектирована из сборных железобетонных элементов. Так как она имеет большой вес, решено выполнить ее самонесущей и опереть на консоли монолитных рам на уровне третьего этажа. Решетка соединена с каркасом с помощью гибких металлических связей.
Фундаменты и стены подвала. Фундаменты под высотную часть приняты свайные. Сваи сечением 30X30 см длиной 8 и 10 ж. Фундаменты стилобата запроектированы в виде монолитных перекрестных лент и отделены от высотной части здания осадочным швом. Стены подвала из монолитного железобетона.
читать далее » − Гостиница «Киев»Интерес представляет решение металлического каркаса 19-этажного здания гостиницы, расположенного в центральной части Киева (рис. 50). К высотной жилой части гостиницы примыкают отделенные осадочными швами двух- и трехэтажные части комплекса, в которых располагаются административные и хозяйственные помещения и ресторан. Площадь застройки гостиницы по первому этажу составляет 2100, а площадь типового этажа высотной части— 1000 м2. Объем надземной части здания высотой 66 м около 80000 м3. Рельеф участка, отведенного для гостиницы, ровный. Грунты участка представлены маловлажными супесями, пылеватыми макропористыми лессами, суглинками, водонасыщенны мелким и средним песком, подстилаемым пресноводным суглинком и бурой плотной глиной. Грунтовые воды обнаружены на глубине 16 м от дневной поверхности участка. Нормативное сопротивление грунта на отметке заложения основания фундаментов здания — 2,0 кг/см2. Значительная удельная нагрузка от высотной части здания определила выбор типа ее фундамента, который решен в виде монолитной железобетонной плиты толщиной 150 см. Фундаменты внутренних колонн малоэтажной части выполнены в виде железобетонных башмаков ступенчатого типа. Фундаменты стен и подвала этой части здания ленточные из сборных бетонных блоков. Под всем зданием предусмотрен подвал, используемый для въезда грузового автотранспорта. Высотная часть гостиницы размером в плане около 29X22 м решена в виде каркаса, состоящего из центрального железобетонного монолитного ствола размером 14,4X7,2 м в плане и стальных колонн, расположенных вокруг ствола на верхних этажах, с шагом 3,6, а ниже отметки +15,00 м-—7,2 м (рис. 51, 52). Жесткость и устойчивость каркаса обеспечиваются центральным железобетонным стволом и жесткими дисками железобетонных перекрытий, опирающихся на стальные ригели, передающие на ствол все горизонтальные нагрузки. В монолитном стволе — шахте — расположены пять лифтов, лестницы, вентиляционные каналы и другие коммуникационные сети. Металлический каркас рассчитан только на собственный вес конструкций и на полезные вертикальные нагрузки. Рассмотрены два основных типа каркаса: с облицовкой огнестойкими бетонными или иными плитами, а также с последующим обетониванием и учетом работы бетона (точнее его можно назвать железобетонным каркасом с жесткой арматурой). При этом первый шп каркаса был решен в двух вариантах: в первом конструкции запроектированы из малоуглеродистой стали ВМ Ст.Зпс (ГОСТ 380—71), во второй — из стали повышенной прочности Ст.45 с основным расчетным сопротивлением 3600 кг/см2. Для изготовления железобетонного каркаса с жесткой арматурой, как в первом варианте, была применена малоуглеродистая сталь ВМ Ст.Зпс. Анализ решений металлического каркаса с облицовкой показал, что по расходу металла (около 1000 г) он мало отличается от варианта с омоноличиванием (около 950 т). Это значительно увеличивает трудоемкость возведения каркаса, поскольку тре
Рис 52 Схема разреза каркаса гостиницы «Киев»
буется уложить 450 м3 монолитного бетона, что резко увеличивает продолжительность строительства здания. Преимуществом этого варианта является возможность учета работы на прочность бетона, который служит и хорошей огнезащитой и защитой металла от коррозии.
Наиболее выгодным и рациональным является второй вариант, поскольку он требует наименьшего расхода стали, позволяет значительно уменьшить трудоемкость возведения каркаса, максимально индустриализировать строительство и сократить сроки возведения здания. Первый вариант обладает теми же положительными качествами, что и второй, однако требует большего количества металла в связи с применением менее прочной стали (Ст. 3).
Все металлические конструкции заводского изготовления предусмотрены сварными с монтажными соединениями на болтах и сварке.
Ограждающие конструкции высотной части здания представляют собой навесные панели, состоящие из глухой и светопро-зрачной частей общей площадью до 5000 м2. Глухие панели размерами 3x3,3 м из стального каркаса, обшитые с наружной и внутренней стороны. Между обшивкой закладываются плиты утеплителя из жесткой минераловаты.
Обвязка светопрозрачных панелей дерево-алюминиевая. Алюминий, как наиболее коррозионностойкий материал, находится с наружной стороны. Переплеты разбираются по типу финской столярки, что необходимо для протирания и мойки стекол.
Навесные глухие и светопрозрачные панели, а также стойки витражей нижних ярусов здания крепятся к закладным деталям каркаса и рассчитаны на ветровую нагрузку поэтажно.
Для защиты алюминиевых конструкций от коррозии все элементы полируются с видимой стороны и анодируются на глубину не менее 20 мк. Все места соприкосновения алюминия с другими материалами (сталью, бетоном и деревом) тщательно изолируются оцинкованными стальными прокладками или прокладками из тиоколовой или этиленовой ленты.
Пазы и щели в местах соединения ограждающих панелей и каркаса конопатятся стекловатой с последующей промазкой этих мест самовулканизирующимися герметизирующими мастиками.
Стальные колонны каркаса, воспринимающие нагрузку по этажам от 145 до 1045 т и изгибающие моменты от 5 до 12 т-м, составные, сварные, коробчатого сечения размером от 300x300 до 500x500 мм из листовой стали толщиной до 50 мм (для первого варианта).
Стальные ригели также сварные составные, но поскольку на них действуют в основном изгибающие, а не сжимающие нагрузки, как на колонны, они приняты двутаврового сечения, или из листовой стали толщиной до 60 мм.
читать далее » − Каркас из элементов таврового сеченияИнтересен новый прогрессивный тип каркаса с колоннами и предварительно напряженными ригелями таврового сечения, которые повышают прочность, устойчивость конструктивной схемы здания и сокращают расход цемента и металла по сравнению с другими типами каркасов. Пространственную систему рамной связевой схемы образуют четыре продольные несущие рамы, связанные между собой поэтажными горизонтальными дисками перекрытий и вертикальными диафрагмами жесткости. Тавровое сечение колонн обеспечивает им значительно большую жесткость в обоих направлениях по сравнению с колоннами квадратного сечения при одинаковой площади поперечных сечений. В то же время принятое армирование колонн позволяет увеличить их грузовую площадь. Применение ригелей таврового сечения с шириной, значительно превосходящей высоту, уменьшает расчетный пролет между рамами и позволяет использовать плоские глухие сборные железобетонные панели перекрытий толщиной 16 см, достаточной для обеспечения необходимой звукоизоляции. Принятые конструктивные приемы позволяют увеличить продольный шаг колонн до 6,6 м, а пролеты между рамами в поперечном направлении — до размеров 6,9X1,8x6,9 для жилых домов и 6,9X6,9X6,9 м для некоторых типов общественных зданий. Увеличенные шаг колонн и пролеты перекрытия, использованные в этой конструктивной схеме, дают значительно большую свободу для архитектурных и планировочных решений и позволяют применить ее не только для жилых, но также и для многих зданий общественного назначения: детских садов, школ, общественных центров, административных зданий. Использование плоских ригелей, как уже было отмечено, но сокращает расход цемента, снижая его до 74 кг на 1 м2 полезной площади, при небольшом расходе стали (около 16 кг на 1 ж2). Отмеченные выше конструктивные особенности позволяют применять этот тип элементов для зданий высотой до 21-го этажа. Применение элементов каркасных зданий с тавровым сечением предложено КиевЗНИИЭПом, по проектам которого в Киеве строится ряд 16-этажных административных зданий пролетами 6,9X1,8X6,9 и 6,9X6,9X6,9 м. По проекту КиевЗНИИЭПа, использованному Харьковпроектом, в Харькове возводится 21-этажный каркасно-панельный жилой дом с элементами каркаса таврового сечения (рис. 53). Два нижних этажа этого дома отведены для предприятий общественного назначения (аптеки, магазина, детской молочной кухни и др.). Благодаря увеличению шага и пролетов колонн улучшены планировочные решения квартир всех типовых верхних этажей. Все комнаты в квартирах непроходные. Раздельные санитарные узлы расположены возле спальных комнат. В туалетах, помимо унитаза, помещен маленький умывальник, а в ванной комнате, кроме ванной и умывальника,— бидэ. Во всех квартирах имеются большие и широкие передние, кладовые, встроенные хозяйственные шкафы, антресоли, а также лоджии. Большая жесткость колонн таврового сечения позволяет обойтись без продольных диафрагм жесткости. В поперечном направлении на ветровую нагрузку совместно с каркасом работают плоские вертикальные диафрагмы жесткости. Высота этажа — 2,8 м. Колонны двухэтажные; их стыки располагаются в местах нулевых изгибающих моментов на высоте 0,8 м от уровня пола помещений. Высота таврового сечения колонн 0,6, ширина полки 1 м, толщина ребра 16 и полок 22 см (рис. 54). Колонны армируются сварными каркасами со стержнями из горячекатаной стали круглого и периодического профиля. Торцы колонн, изготавливаемых в стальных разъемных формах, плоские. Стык устраивается на цементном растворе с последующей сваркой закладных деталей (рис. 55). Высота плоских ригелей таврового сечения продольных рам 30, ширина внизу 84, вверху 60 см. Ригели опираются на поперечные диафрагмы колонн, причем опорная часть ригеля подрезана. Таким образом, нижняя плоскость ригеля остается заподлицо с нижней плоскостью диафрагмы колонн, которая полностью скрывается в узле. Боковые полки ригелей используются в крайнем ригеле с наружной стороны для опирания стеновой ограждающей панели и с внутренней — для опирания панели перекрытия. Полки внутренних ригелей используются для опирания панелей перекрытия с обеих сторон.
Верхняя рабочая арматура ригелей сваривается на опорах стальными коротышами, пропускаемыми через специальные отверстия, оставленные в ребре колонны. Этим обеспечивается частичное защемление ригелей на опорах, что позволяет снизить расчетный изгибающий момент в пролете ригеля на 12%.
Длина плоских плит перекрытий 5,86 м, толщина 16 см. Плиты опираются на выступы ригелей. В этом случае подрезка не делается. Таким образом, ригели выступают на потолках помещений.
Ригели и плиты перекрытий армируются предварительно напряженной горячекатаной сталью периодического профиля А-Шв и A-IVc.
Наружные ограждающие стеновые панели однослойные толщиной 30 см из керамзитобетона марки 75, облицованы плитками, уложенными на цементном растворе. Панели опираются на выступы ригелей и крепятся к колоннам и ригелям с помощью сварки закладных деталей и за-моноличивания арматурных выпусков.
Конструктивные решения сопряжений элементов каркаса и стеновых панелей исключают протекание и продувание что значительно повышает эксплуатационные качества дома.
читать далее » − Дом оптово-розничной торговлиовлиДом оптово-розничной торговли, сооружаемый на Львовской площади в Киеве, является комплексом торговых, выставочных и административных предприятий и учреждений республиканского значения (рис. 56). В состав комплекса входят, специализированный магазин мужской и женской одежды на 200 рабочих мест; предприятия общественного питания на 500 посадочных мест с учетом возможности сезонного увеличения вместимости до 700 мест за счет использования террас и плоской кровли; выставочные залы для проведения республиканских оптовых ярмарок; административно-конторские помещения аппарата Министерства торговли УССР; вычислительный центр; оптово-республиканские организации и торговые фирмы.
Рис 56 Строящийся дом оптово розничной торговли на площади в Киеве
Здание состоит из двух основных частей четырехэтажного стилобата, включающего торгово-общественные предприятия и обслуживание, и двадцатичетырехэтажного выставочного блока, предназначенного для административно-конторских помещений *. Надземная высотная часть здания в плане имеет форму усеченного ромба с короткой диагональю — 27,14 м — и длинной — 49,98 м. Продольный шаг колонн (вдоль стороны ребра) составляет 6 м, в направлении, перпендикулярном к стороне ребра,— также 6 м
Конструктивная схема здания — рамно-связевая. В центре расположено ядро жесткости из монолитного железобетона, объединяющее лифтовые, сантехнические шахты и санузлы, обеспечивающие восприятие всех горизонтальных нагрузок. В торцах высотной части имеются поперечные сборные железобетонные диафрагмы жесткости, которые воспринимают часть горизонтальных сил и усилия от кручения. Каркас многоэтажной части здания опирается на двухэтажную монолитную железобетонную фундаментную коробку. Колонны каркаса представляют собой металлические сердечники коробчатого сечения, которые после добетонироваиия образуют железобетонные сечения с жесткой арматурой. Ригели каркаса (за некоторым исключением) — сборные железобетонные, индивидуального изготовления, плиты перекрытий ячеек размерами 6,0X6,0 м — сборные железобетонные, серии ИИ-04-4, конструкции стилобатной части здания — стальные, нерегулярные, с пролетами 9,0 и шагом рам 6,0 м. Фундаменты этой части здания — отдельностоящие железобетонные.
Нагрузки и расчетная схема. Расчет стальных конструкций каркаса высотной части административного корпуса произведен в соответствии со СНиП П-А. 11—62. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования.
Постоянная нагрузка включает: а) собственный вес несущих конструкций; б) приведенную нагрузку от навесных панелей и остекления (300x1,1=330 кг/м2); в) вес конструкции пола (135Х 1,1 = 150 кг/м2); г) вес подвесного потолка (50x1,1 = = 55 кг/м2); д) вес сантехнического оборудования — между перекрытиями и подвесными потолками (10X1,1 = 11 кг/м2).
Временные нагрузки включают: а) полезную нагрузку на перекрытия (300X1,3 = 390 кг/м2); б) полезную нагрузку в залах, вестибюлях, коридорах и на лестницах (400x1,3 = =520 кг/м2); в) полезную нагрузку на верхнем техническом этаже (800X1,2=960 кг/м2); г) нагрузку на перекрытие машинного помещения (800x1,2=960 кг/м2); д) сосредоточенные нагрузки от технологического оборудования; е) ветровую нагрузку для II района (35X1,3=46 кг/м2); коэффициент на возрастание «д» для высот 10 м — до 2,4; с=1,4; коэффициент динамического воздействия пульсаций «д» — до 1,8); ж) снеговую нагрузку для II района (70X1,4=98 кг/м2).
При определении расчетных усилий учтены наиболее неблагоприятные комбинации нагрузок. На продольные ветровые нагрузки каркас является связевой системой, т. е. железобетонный стержень воспринимает всю горизонтальную нагрузку, действующую вдоль здания. На поперечные ветровые нагрузки каркас рассчитан как рамно-связевая система, стержень жесткости (связь), работая в составе четырех центральных поперечных рам, воспринимает усилия от ветровых нагрузок, действующих поперек здания.
читать далее » − Производство работПроект производства работ для жилого дома, сооружаемого методом подъема перекрытий, должен разрабатываться в соответствии с «Инструкцией о порядке составления и утверждения проектов организации строительства и проектов производства работ» *. При его составлении должны быть использованы также рекомендации по методике составления проектов организации строительства и производства работ. При разработке проекта производства работ особое внимание должно быть уделено описанию работ, специфических для метода подъема. Строительство жилых домов может осуществляться в комплексе застройки жилого квартала либо в виде отдельно стоящего здания. До начала строительства здания должны быть проложены наружные сети водопровода, канализации, электроснабжения, построены необходимые подъезды и Еременные сооружения. Возведение здания предусматривается поточным методом. Проектом производства работ должно предусматриваться сооружение сантехнических каналов и фундаментов под стены, а также всех сантехнических и электротехнических проводок под полом первого этажа после изготовления и подъема пакета плит перекрытий. Земляные работы. Котлован под зданием разрабатывается до отметки подошв фундаментов. Работы рекомендуется выполнять экскаватором Э-1011А с емкостью ковша 1 м3. Основания под фундаменты планируются вручную. Грунт, вынутый из котлована в количестве, необходимом для обратной засыпки, вывозится в резерв, а остальной грунт — на свалку. По мере бетонирования фундаментов и стен шахт лестничных клеток производится обратная засыпка котлована грунтом, оставленным в резерве. Весь засыпанный грунт должен быть тщательно уплотнен пневматическими трамбовками с увлажнением. Подача грунта в обратную засыпку из резерва производится бульдозером, а в места, трудно доступные бульдозеру, грунт дополнительно перемещается тачками. Фундаменты. Фундаменты под шахты и колонны предусмотрены железобетонные монолитные. Получать бетон и раствор предполагается из центрального бетонорастворного узла автосамосвалами. Вся арматура, опалубка и закладные детали поступают на строительную площадку заготовленными по шаблонам. Подача бетона к месту укладки и бетонирование фундаментов может осуществляться с помощью: 1) бадей кранов на гусеничном ходу; 2) передвижных транспортеров; 3) виброжелобов и звеньевого транспортера; 4) самоходного ленточного бетоноукладчика; 5) бетононасоса. Возведение шахт лестничных клеток в нулевом цикле. Стены шахт лестничных клеток до отметки пола второго этажа бетонируются в инвентарной опалубке. Перед началом бетонирования составляются акты на скрытые работы на установку арматуры и закладных деталей. Подавать бетон в стены шахт рекомендуется с помощью крана (к примеру, СКГ 30/10 м). В случае перерыва в бетонировании отдельных конструкций для лучшего сцепления старого бетона с новым поверхность старого предварительно тщательно очищается (СНиП III-B.1—70 пп. 4.23; 4.24; 4.34). Поверхность бетона, если бетонирование прерывается, в месте будущего стыка должна оставаться волнообразной и шероховатой для получения соединения типа шпонок. Установка колонн первого яруса. На каждую из сборных железобетонных колонн первого яруса до их монтажа необходимо нанизать и закреплять в нижней части колонн воротники (в зависимости от количества плит пакета перекрытий), а на шесть центральных колонн нанизываются также дополнительные воротники — платформы устанавливаемого пятитонного крана, по одному на каждую колонну. На шесть дополнительных воротников устанавливаются усиленные штыри. Колонны первого яруса устанавливаются в стаканы фундаментов. Дно стаканов перед установкой колонн тщательно выравнивается по проектной отметке цементным раствором М300, что бы установку колонн можно было производить с требуемой точностью по вертикали. Сборные железобетонные колонны в стаканы монолитных железобетонных башмаков устанавливаются на четвертый день после бетонирования стаканов, т. е. через 72 ч. В течение этого времени монолитные железобетонные стаканы должны получить необходимую прочность. Последняя в каждом отдельном случае должна быть установлена проектной организацией, а срок, в течение которого она достигается, уточняется строительной организацией с учетом конкретных условий.читать далее » − Из опыта каркасно-панельного строительства в МосквеВ 1950—1953 гг. в Москве был построен ряд каркасно-панельных зданий высотой 28—42 этажа (93—210 м), решенных как по рамной, так и по рамно-связевой схеме. Каркасы зданий были сборными железобетонными и металлическими. В 1967—1968 гг. было завершено строительство крупнейшего комплекса на проспекте Калинина, состоящего из четырех 24-этажных административных зданий на южной стороне проспекта и пяти 25-этажных жилых домов-башен, расположенных на северной стороне, объединенных двухэтажными стилобатами. В основе каркаса — ячейка 4,5X3X4,5 м с поперечным расположением ригелей и продольным шагом рам каркаса 6,0 м. Диафрагмы жесткости решены в виде трех систем—двух торцовых стен и центрального пространственного ядра жесткости (рис. 57). На типовых этажах диафрагмы жесткости монолитные железобетонные с жесткой несущей арматурой, которая обеспечивает жесткость каркаса.
Рис 57 План каркаса высотного здания на проспекте Кали-плоские диафрагмы жесткости, 2 — колонны каркаса, 3 — простран
Для типовых этажей (начиная с третьего) использован сборный железобетонный унифицированный каркас. Перекрытия выполнены из многопустотных панелей пролетом 6 м. Каркас нетиповых первого и второго, а также подвального этажей — монолитный и железобетонный.
Наружные стены из навесных керамзитобетонных панелей толщиной 34 см облицованы с наружной стороны стеклянной плиткой.
Интересно в конструктивном отношении решено здание Совета Экономической Взаимопомощи, завершающее застройку ансамбля на проспекте Калинина. Высотная часть здания (31 этаж) выполнен из унифицированного сборного железобетонного каркаса. Жесткость обеспечивает пространственная система диафрагм, расположенных в центральной части здания (рис. 58). Сетка колонны 6X6 ж.
Колонны нижних этажей каркаса — с несущими стальными сердечниками в железобетонной обойме. Применение стальных сердечников дало возможность сохранить одинаковое, минимальное на всех этажах сечение колонн (40X40 см). Сечение ригелей также одинаковое на веек этажах здания. Перекрытия выполнены из многопустотных панелей с замоноличенными стыками. Небольшие участки перекрытий, расположенные у диафрагмы жесткости, решены в монолитном железобетоне.
читать далее » − Метод подъёма перекрытий и этажейОдним из индустриальных смешанных сборно-монолитных методов каркасного строительства является метод возведения зданий путем подъема перекрытий и этажей, изготавливаемых на уровне земли. Сущность этого метода заключается в следующем. На уровне земли изготавливается пакет плит перекрытий всех этажей и кровли. Готовую крышу по заранее установленным сборным железобетонным колоннам поднимают до заданной отметки и закрепляют, а затем на плите перекрытия, находящейся на земле, монтируется верхний этаж, который также поднимается до заданной отметки. В той же последовательности осуществляется монтаж и подъем следующих этажей. В зданиях этажностью выше пяти подъемно-монтажные работы производятся в несколько этапов. Метод подъема перекрытий отличается от предыдущего способа тем, что все работы по монтажу ограждающих конструкций, перегородок и санитарно-технического оборудования этажей выполняются на проектных отметках. Результаты технико-экономических исследований позволяют сделать выводы, что преимущества этого метода по сравнению с традиционными формами возведения аналогичных зданий, оказываются в следующих случаях [18]. 1. При возведении высотных зданий и зданий со сложной конфигурацией, требующих применения индивидуальных изделий. 2. В стесненных условиях организации строительной площадки, при устройстве крановых путей, подвозке и размещении крупногабаритных сборных элементов при реконструкции центральных районов густонаселенных городов. 3. В местах, не имеющих развитой базы заводского домостроя 4. При необходимости сохранения естественного ландшафта и существующих зеленых насаждений. 5. При расположении зданий в условиях сложного рельефа. 6. При строительстве общественных зданий и детских учреждений (при комплексной застройке микрорайонов и жилых массивов) . В планах экспериментального строительства на 1974—1975 гг. предусмотрено строительство гражданских зданий, возводимых методом подъема перекрытий и этажей, в Киеве, Днепропетровске, Запорожье и др., а также в сейсмической зоне Крыма. Метод подъема этажей и перекрытий впервые предложен советскими специалистами и в 1959 г. применен на строительстве четырехэтажного односекционного жилого дома в Ленинграде В Армянской ССР разработаны и построены с помощью этого метода четырех-, пяти-, девяти-, 10 и 12-этажные здания. Разработаны проекты и осуществляется строительство 16-этажных домов. Кроме того, проведен комплекс исследований в натуре и на моделях, результаты которых позволили разработать методику статических расчетов этих зданий в условиях сейсмических воздействий, а также разработан способ повышения сейсмостойкости зданий путем использования специальных демпферов. Проведены работы по созданию механизмов и оборудования, необходимых для возведения зданий методом подъема этажей и перекрытий. С помощью этого метода построены также 14-этажный корпус института Ленгипрогор, 10-этажное здание завода «Русский дизель» в Ленинграде, 15-этажный корпус Госархива в Москве. Начато строительство 30-этажного корпуса в Москве. Возводится санаторный корпус в Крыму и т. д. В Киеве начата разработка проектной документации институтами Гипроград и Киевпро-ект для строительства в Украинской ССР. Систематически проводимые проектно-конструкторские и экспериментальные работы на основе научных исследований и изобретений, анализ результатов экспериментального строительства позволили совершенствовать конструктивные решения зданий и способы их возведения.читать далее » − Конструктивные решенияЗдания, сооружаемые методом подъема перекрытий и этажей, конструктивно представляют собой каркасную систему несущих конструкций, образуемую неразрезными безбалочными железобетонными перекрытиями и вертикальными несущими элементами — железобетонными или стальными сборными колоннами [16]. Каркасы зданий могут быть решены в рамной (горизонтальные нагрузки воспринимаются колоннами и жестко связанными с ними перекрытиями, ригелями), рамно-связевой (горизонтальные нагрузки воспринимаются вертикальными элементами жесткости и частично рамами) и связевой (горизонтальные нагрузки полностью воспринимаются вертикальными объемными элементами — ядрами жесткости) системах [17]. В зданиях повышенной этажности и высотных применяются преимущественно связевые каркасные системы, в которых в качестве элементов (ядер) жесткости используются коммуникационные шахты (лестничные и лифтовые) и специальные диафрагмы. При этом возможны два варианта конструктивных решений: каркас и ядра жесткости воспринимают вертикальные нагрузки самостоятельно (отделены швом, обеспечивающим передачу горизонтальных нагрузок), а примыкающие к ядру жесткости участки перекрытий работают как консоли; каркас и ядра жесткости воспринимают вертикальные нагрузки совместно, а примыкающие пролеты перекрытий оперты на ядра жесткости . Система каркаса и конструктивная схема выбираются на основе технико-экономического анализа в зависимости от этажности (высоты) и планировочных решений зданий. Расположение колонн в плане зависит от функционального назначения и конфигурации здания, причем для жилых домов рекомендуется принимать малый шаг (4,2—6,6 м), для общественных зданий — широкий (порядка 7,2—12,0 м). В зависимости от шага колонн выбирается тип перекрытий, передающих горизонтальные ветровые нагрузки на ядра или диафрагмы жесткости. Перекрытия обычно представляют собой безбалочные плоские сплошные или с пустотами плиты, реже кесонные или ребристые, опертые по контуру. Выбор типа перекрытия производится в зависимости от величины пролетов (расстояния между осями колонн) и полезной нагрузки, а также с учетом архитектурных требований. «Временные указания» по проектированию зданий методом подъема этажей и перекрытий (ЛенЗНИИЭП) рекомендуют проектировать железобетонные перекрытия и покрытия преимущественно неразрезными (в одном или двух направлениях) следующих типов: безбалочные плоские плиты, сплошные или с пустотами; безбалочные кесонные плиты; ребристые с плитами, опертыми по контуру или балочными.читать далее » − Строительная высотаСтроительная высота неразрезных перекрытий обычно принимается равной 1/25—1/45 наибольшего пролета. Толщина плоских плит безбалочных перекрытий рекомендуется 12—24 см с
Рис 60 Схема опирания перекрытий на колонны
а — при помощи штырей-шпилек; 6 — при помощи клиньев и накладок; в — при помощи штырей и накладок, г — прн помощи парных клиньев 1 — колонна, 2 —перекрытие, 3 — штырь шпилька, 4 — регулируемый клин, 5 —накладка, В— столик
градацией через 2 см. Перекрытия (покрытия) следует проектировать монолитными или сборно-монолитными из плотного бетона на тяжелых или пористых заполнителях и цементном вяжущем с применением плоских сварных сеток и каркасов из стержней периодического профиля, стыкуемых между собой внахлестку.
Плиты перекрытия рекомендуется выполнять с консольными выносами по периметру, не превышающими 1/3 длины крайнего пролета по каждому направлению сетки колонн. Для сопряжения перекрытий с колоннами в опорной зоне плит устанавливаются специальные закладные детали — стальные «воротники», которые используются также для обрамления отверстий, предназначенных для пропуска колонн при подъеме, и имеют специальные вырезы и детали для пропуска и закрепления грузовых тяг подъемника (рис. 60, 61).
В зависимости от схемы несущего каркаса плиты перекрытий соединяются с колоннами шарнирно или жестко. При шарнирном соединении плиты опираются на стальные закладные стержни (штыри-шпильки, вставляемые в отверстия колонн) или непосредственно на столики, привариваемые к закладным деталям колонн после подъема перекрытий на проектную отметку, или при помощи стальных крыльев. При жестком сопряжении плиты соединяются с колоннами приваркой стальных накладок.
Для временного закрепления перекрытий при их подъеме по колоннам используются специальные приспособления — закладные стержни, клинья, автоматические защелки.
Колонны высоких зданий делятся по высоте на монтажные элементы (ярусы), высота которых зависит от грузоподъемности механизмов для наращивания колонн, а также типа подъемников, применяемых для монтажа перекрытий (этажей). При использовании подъемников, устанавливаемых на оголовки колонн, высота яруса составляет 10—12 м (2—3 этажа), а высота первого яруса (при условии временного раскрепления колонн поверху) — до 16 м.
Колонны по высоте выполняются без выступающих частей, препятствующих движению перекрытий при подъеме.
В перекрытиях зданий большой протяженности устраиваются температур-но-усадочные швы. При невозможности изготавливать или поднимать перекрытия целиком, они должны быть разделены на секции конструктивными швами.
Последовательность возведения зданий методом подъема перекрытий и этажей представлена на рис. 62.
Подъем конструкций осуществляется (располагаемых над конструкцией). Во «Временных указаниях», разработанных ЛенЗНИИЭПом (см. выше), приводятся основные характеристики оборудования для подъема перекрытий или этажей, прошедших производственную проверку на стройках в Ленинграде и Ереване:
а) грузоподъемность гидравлического подъемного оборудования АП-6, включающего 24 подъемника и устанавливаемого на вершинах колонн (ярусов), составляет около 50 т с общей насосной станцией;
Рис 61 Приспособления для закрепления и подъема ребристых перекрыл " а — обрамление отверст
б) электромеханическое подъемное оборудование включает 36(72) подъемника с электродвигателем на каждом и общий пульт управления. Подъемники устанавливаются в обхват колонны в любом предусмотренном месте по длине колонны и приспособлены для самоподъема по грузовым тягам;
Рнс. 62. Последовательность возведения зданий методом подъема перекрытий (на схеме показаны более характерные циклы). 1—28 — общее количество циклов подъема этажей на 9-этажном здании К циклам 1; 7; 15; 19; 22; 26 даны схемы закрепления концов колонн по высоте свободная длина колонн, Р — нагрузка; коэффициент, характеризующий связь; 5 —панель наружных стен;
в) гидравлическое подъемное оборудование ЛП-7 включает 24 подъемника, общую насосную станцию и пульт управления. Закрепляются в обхват колонн с опиранием на те же приспособления, что и для опирания перекрытий и имеют механизмы для самоподъема по грузовым тягам;
г) механическое подъемное оборудование АП-8 включает 32 подъемника с общим электроприводом. Подъемники прикрепляются к поднимаемому перекрытию при помощи специальных анкеров и перемещаются при навинчивании гаек-крановиков на неподвижные резьбовые штанги, закрепленные вдоль колонн (рекомендуется для возведения малоэтажных зданий методом последовательного подъема перекрытий).
читать далее » − Применение подъемниковПрименение гидро- и электроподъемников, устанавливаемых на торцах колонн, связано с необходимостью их монтажа и демонтажа при наращивании колонн, что создает большие неудобства при повышении этажности здания и соответствующем увеличении количества ярусов. Кроме того, установка подъемников на торцах колонн ограничивает длину колонн из условий предельной гибкости. Создание новых электромеханических подъемников, устанавливаемых в обхват колонн, дает возможность поэтапного их самоперемещения. Применение подъемников этого типа позволяет значительно увеличить длину первой секции колонн, сократив при наращивании число монтажных стыков; исключает операции промежуточного монтажа и демонтажа подъемников по ярусам; позволяет вести работы по наращиванию колонн сразу после подъема кровельной плиты на уровень верха нижнего яруса параллельно с монтажом и подъемом этажей; исключает установку связей по верху колонн и пр. Подъемники могут приводиться в действие одновременно или каждый в отдельности с центрального пульта управления, установленного на плите покрытия. В состав подъемного оборудования кроме определенного количества электромеханических подъемников входят грузовые винты, удлинительные тяги и захватные гайки. Грузовые тяги закрепляются на колоннах, и все подъемники путем самоподъема поднимаются по грузовым тягам. Затем грузовые тяги подъемников с надетыми на них захватными гайками поочередно заводятся в отверстия воротников плиты перекрытия. Чередуя самоподъем подъемников с подъемом плит перекрытий, оператор осуществляет подъем плиты крыши до верхней отметки колонн. При этом плиты перекрытий (или этажи), расположенные на различных отметках по высоте колонн, будучи раскрепленными с ядром жесткости клиньями, обеспечивают устойчивость колонн, уменьшая гибкость и разгружая их от горизонтальных нагрузок. По окончании монтажа конструкций и подъема этажей на проектные отметки краном (гусеничным или на рельсовом ходу), находящимся на крыше, производятся демонтаж и спуск с крыши на землю подъемного оборудования и монтажной оснастки. После завершения работ на крыше монтажный кран подлежи! демонтажу и спуску с крыш. В зданиях, возводимых методом подъема перекрытий и этажей наружные, внутренние стены и перегородки выполняют только ограждающие функции. Поэтому для их устройства используются легкие эффективные тепло- и звукоизоляционные материалы, позволяющие значительно снизить общий вес здания. В наружных стенах рекомендуется применять навесные панели ленточные или поэтажной разрезки — однослойной конструкции или слоистые. В зданиях высотой до девяти этажей панели стен могут быть и самонесущими — из панелей, кирпича и легкобетонных блоков.читать далее » − Технико-экономические показателиТехнико-экономические показатели, полученные при экспериментальном строительстве зданий методом подъема в сейсмических условиях Армянской ССР, в Ленинграде, Москве, свидетельствует о том, что применение этого метода обеспечивает значительное снижение стоимости, трудоемкости, сроков возведения зданий и затрат основных строительных материалов — металла, цемента, леса. В 12-этажных домах, сооружаемых методом подъема в Ереване, общая стоимость 1 м2 площади в среднем на 18—24, расход стали — на 19—26, цемента — на 10—15 и затраты труда на 15—20% ниже, чем в зданиях той же этажности, сооружаемых обычными способами. При возведении основных конструкций здания института Лен-гипрогор расход бетона и железобетона снизился на 8—23, а цемента и стали — до 30%; уменьшились также и общие необходимые трудозатраты. Затраты на возведение основных конструктивных элементов здания снизились на 14%, а капитальные вложения в базу строительной индустрии, транспорт и оборудование на 53%, по сравнению с эталонными зданиями. Сравнение затрат по возведению основных конструктивных элементов на 1 м2 полезной площади характеризует эффективность применения метода подъема перекрытий и этажей. При сравнительно одинаковых трудозатратах использование этого метода обеспечивает снижение приведенных затрат и удельных капитальных вложений соответственно на 13 и 21%. Технико-экономические обоснования, проведенные в научно-исследовательских институтах Ленинграда, Еревана и Москвы, подтвердили эффективность применения метода подъема перекрытий и этажей в этих городах. Планировочные решения и решения фасадов построенных, строящихся или намечаемых к строительству зданий или сооружений, возводимых методом подъема этажей и перекрытий, представлены на рис 63—70.читать далее » − Пример решения жилого домаКонструктивным остовом комплекса является стальной связе-вый каркас. Пространственная жесткость здания обеспечивается местной работой каркаса, ядер жесткости и безбалочных монолитных перекрытий. Особенностью каркаса является свободное расположение колонн в плане здания, т. е. в данном случае конструктивная схема подчинена планировке. Для огнезащиты стальных колонн предполагается использовать установку для механического нанесения противопожарного состава, разработанную НИИМосстроем. В здании насчитывается 618 квартир общей полезной площадью 47 тыс. м2. Наружные стены навесного типа представляют собой сочетание керамзитобетонных (на глухих участках) и легких фасадных
Рис. 65. Решения построенных и запланированных к строительству 12—16-этажных жилых домов типа «спаренный трилист-
Строятся в Армянской ССР и намечены к строительству в Ташкенте, Душанбе н Киеве.
Рис. 66. Планировочное решение 16-зтажного жилого дома типа «трилистник».
Проект разработан в Армянской ССР.
Рис. 67. Планировочное решение 16-этажного жилого дома типа «шестигранник». Проект разработан в Армянской ССР.
Рис. 68. Проектные предложения возведения многоэтажных производственных каркасных зданий методом подъема перекрытий.
панелей. В перегородках облегченного типа использован каркас из холодно формованых стальных профилей, обшитых сухой штукатуркой. Сущность самоопалубочного способа формования подъемных перекрытий заключается в следующем.
Каждое перекрытие перед подъемом в проектное положение бетонируется не «в пакете», а на уровне ниже расположенного перекрытия, которое выполняет роль нижней опалубки. Верхней опалубкой служит кровельная плита, имеющая на тыльной поверхности антиадгезийное покрытие, а боковой — бортоснастка, прикрепленная к кровельной плите.
Рассмотрим последовательность рабочих операций. На нулевом горизонте после монтажа первого яруса колонн бетонируется керамзитобетонная кровельная плита, включающая отопительные регистры, которая поднимается на один этаж. На подготовленное основание укладывается арматура перекрытия первого этажа. Кровельная плита опускается таким образом, что
Рис. 70. Один из этапов возведения зданий методом подъема перекрытий
между нижней ее плоскостью и основанием остается зазор, равный толщине плиты перекрытия первого этажа. Затем через отверстия в плите зазор заполняется бетоном. Затем начинается типовой, повторяющийся в дальнейшем цикл: кровельная плита поднимается на отметку, превышающую уровень первого этажа на две толщины перекрытия. На плиту наносится разделительный слой и укладывается арматура. Плита с уложенной на ней арматурой подтягивается в свое проектное положение таким образом, что создается зазор для плиты перекрытия второго этажа. Зазор заполняется бетоном, укладываемым безвибрационным способом.
Перекрытия транспортируются при помощи электромеханических подъемников и стальных винтовых тяг.
Бетон, арматура и наружные ограждающие конструкции подаются башенными кранами БК-180, установленными на кровельной плите (см. рис. 70).
Самоопалубочный способ имеет ряд преимуществ. Во-первых, улучшается качество поверхностей плит без применения ручного труда. Известно, что при бетонировании плит в пакете создание ровной верхней поверхности сопряжено со значительными трудностями. Во-вторых, процесс бетонирования полностью механизирован, что создает предпосылки для его полной автоматизации.
В-третьих, сразу после подъема плиты перекрытия в проектное положение под ней можно производить работы по оборудованию этажа дополнительными конструкциями В-четвертых, резко сокращается срок возведения перекрытий, поскольку процесс «растаскивания» плит требует много времени В-пятых, отпадает необходимость в тягах большой длины.
На некоторых пунктах следует остановиться подробнее.
Подъем готовых плит перекрытий из пакета с помощью электромеханических подъемников требует вспомогательных работ по сборке, разборке и опусканию грузовых тяг При достаточно высоких темпах возведения зданий — от шести до восьми дней на этаж — время работы подъемников составляет около 27,8% общей продолжительности возведения основных несущих конструкций надземной части. Самоопалубочный способ при одинаковых темпах строительства позволяет сократить время строительных работ до 5,5%.
Увеличение использования подъемников может быть достигнуто путем неоднократного переноса их на другие захватки. Так, если общая продолжительность монтажа и демонтажа комплекта электромеханического подъемного оборудования составляет 12 маш/ч, перестановка комплекта подъемников на другую захватку требует лишь 4 маш/ч. Благодаря этому создаются условия для более рационального использования подъемников и исключения из технологии подъема перекрытий операций по наращиванию тяг, промежуточных креплений, спаренных или строенных плит перекрытий и «холостой» работы механизмов. Собственно подъем перекрытий настолько опережает процесс формования плит, что создается необходимый запас времени, позволяющий в этот период совершить несколько циклов монтажа и демонтажа подъемного оборудования. Такая мобильность дает возможность одним переносным комплектом подъемного оборудования возводить многосекционные протяженные здания различной конфигурации в плане поточными индустриальными методами.
читать далее » − Набор прочности бетонаДля ускорения набора прочности бетона предусматривается использовать тепловые регистры, заложенные в кровельной плите, либо электропрогрев, причем наличие замкнутой полости, в которой бетонируется перекрытие, создает дополнительные благоприятные условия для его твердения. Время термообработки бетона составляло 60—62 ч, в котором 4—6 ч отводилось на предварительную выдержку бетона, 12 — на его тепловую обработку, 32 — на выдерживание и 12—на междусменные перерывы. Самоопалубочный способ позволяет получать диски перекрытий различной, в том числе криволинейной конфигурации. А это, как известно, очень важный для архитекторов фактор. Различная конфигурация перекрытий достигается применением съемных вращающихся секций, присоединенных шарнирно к бортос-настке. Бетонирование стен ядер жесткости предполагается выполнять следующим образом. В кровельной плите оставляют отверстия для установки арматурных каркасов и подачи бетона. К каркасам привариваются холодногнутые профили, к которым самонарезными винтами крепятся асбоцементные листы, являющиеся опалубкой стены ядра жесткости и остающиеся в теле бетона, создавая гладкую, не требующую дальнейшей обработки поверхность. Таким образом, ядро жесткости бетонируется подкровельной плитой и наращивается с каждым подъемом. По предварительным расчетам, стоимость возведения ядра жесткости таким способом будет меньше, чем стоимость бетонирования его с кровельной плиты при помощи раздвижной опалубки. Причем необходимо подчеркнуть, что благодаря сокращению эксплуатационных затрат стоимость бетонирования при этом будет на 17,5% ниже, чем в случае применения скользящей опалубки. Помимо этого создаются благоприятные условия для заполнения ядра жесткости сборными железобетонными элементами лестниц, площадок, лифтовых шахт. При самоопалубочном способе формования подъемных перекрытий значительно упрощаются все виды разметочных и геодезических работ. Так, имея однажды размеченную сетку на кровельной плите, можно автоматически с каждым подъемом на этаж повторять выполненную сетку и переносить ее методом подобия на вышерасположенные этажи, в одном решении совместив кондуктор, рабочую площадку и шаблон, позволяющий вести монтаж с более жесткими допусками в плане. Вертикальные отметки размечаются в заводских условиях путем устройства отверстий в колоннах под закладные монтажные стержни. При отторцованных многоярусных колоннах геодезический контроль отметок не вызывает трудностей.читать далее » − Монтаж подкрановой платформы и кранаПодкрановую платформу рекомендуется монтировать на шести колоннах на отметке пола второго этажа. Балки платформы опираются через шарниры на воротники и после соединения болтами, входящими в комплект воротников, привариваются к верхним деталям шарниров. Они соединяются между собой посредством монтажных деталей. На смонтированной платформе собирается башенный кран (типа МСК-4-21). В процессе сборки крана необходимо произвести крепление его опорно-ходовой части к платформе. Кран может работать только в двух строго определенных положениях и обязательно прикрепленным к платформе. Рабочим положением крана является центр четырех колонн. Крепления, осуществляемые при использовании крана, представляют собой следующую цепь: кран — балка платформы, балка платформы — воротник платформы, воротник платформы — штырь платформы (или воротник платформы — плита кровли). Эти крепления следует систематически контролировать перед началом работы крана. При необходимости передвижения крана из одного рабочего положения в другое звено кран — балка платформы раскрепляется. Раскрепление и передвижение крана допускаются только в безветренную погоду и без груза на крюке стрелы. Под поднятую на уровень пола второго этажа кровельную плиту на шести колоннах устанавливаются штыри платформы, так как кроме кровельной плиты на них опирается и подкрановая платформа вместе с краном. Указанные штыри на шести колоннах используются на всех этапах подъема кровельной плиты и остаются на здании. На опорные части кровельной плиты, на которых устанавливаются захватные гайки, укладываются металлические пластины. Пластины должны находиться на одном уровне с квадратной полосой, усиливающей воротник кровельной плиты. Затем на кровельную плиту опускается подкрановая платформа с краном, и посредством захватного болта осуществляется звено цепи креплений воротник платформы — кровельная плита. При этом необходимо обеспечить равномерное опирание платформы на полосу усиления. После контрольной проверки всех звеньев цепи креплений осуществляются подъемно-монтажные работы согласно схеме возведения здания. В тех случаях, когда в проектах предусмотрено уменьшение сечения колонн от 450X450 до 400X400 мм, зазор, который создается при подъеме плиты кровли между колонной и плитой, доводится до проектного размера приваркой квадратной стали сечением 25X25 мм к воротникам плиты.читать далее » − Изготовление макета плит перекрытийПлиты перекрытий бетонируются на проектном основании, которое устраивается путем тщательного уплотнения спланированного грунта и устройства поверху цементной стяжки толщиной 40 мм. На подколонниках цементная стяжка имеет толщину 100 мм, т. е. на всю высоту от отметки верха подколонника до отметки верха стяжки. В подготовленном основании, у колонн, необходимо предусмотреть выемки для захватных гаек тяг. Поверху цементной стяжки пневматическим распылителем наносится обмазочная изоляция этинолевым лаком и известково-соляным раствором. Затем опускаются и устанавливаются (заранее нанизанные на колонны) стальные воротники, предназначенные для данной плиты перекрытия с сохранением указанного в рабочих чертежах защитного слоя. Зазор между воротником и колонной должен быть с четырех сторон одинаковый и фиксироваться прокладками. Во избежание попадания бетона и раствора снизу в щели между воротниками и колонной воротники устанавливаются на пеньковый канат, уложенный по периметру колонн. Сверху щель между воротником и колонной так же закрывается пеньковым канатом. Во избежание попадания бетона тщательно укрываются монтажные отверстия в воротниках, предназначенные для захватных гаек и винтовых тяг. Перед началом бетонирования плит перекрытий требуется составлять акт на скрытые работы: на установку арматуры, закладных деталей и пробок, фиксирующих отверстия для захватных гаек и грузовых тяг, а также правильность основания под плиты и изолирующего слоя. Бетон к месту укладки подается с помощью бадей емкостью 1,0 м3 краном МСК-4-21. Таким образом бетонируются все плиты перекрытий одна на другой, причем по верху каждой плиты наносится разделительный слой, обеспечивающий легкое отделение одной плиты от другой. Устройство каждого разделительного слоя должно быть подтверждено актом скрытых работ. При бетонировании плит необходимо устройство только инвентарной бортовой опалубки. После изготовления одной плиты бортовая опалубка перемещается и устанавливается на уровень следующей. До укладки бетона на последнюю кровельную плиту устанавливаются сборные железобетонные парапетные панели, свариваются их арматурные выпуски с арматурой кровельной плиты, и затем плита бетонируется. Бетон в плитах уплотняется плоскостными вибраторами и виброрейками, тщательно выравниваются и заглаживаются поверхности плит, чтобы низ следующей плиты — потолок помещений получился гладким.читать далее » − Монтаж механических подъемниковКраном (МСК-4-21) на плиту кровли устанавливают силовой шкаф и три шкафа пульта управления подъемного оборудования. Затем на каждую колонну краном устанавливают подъемники с грузовыми тягами. Монтаж, эксплуатация и демонтаж подъемного оборудования выполняются строго в соответствии положениями инструкции *. С помощью грузовых тяг (грузовые тяги — винтовые тяги, соединенные специальными муфтами с удлинителями в нить) и захватных гаек подъемники соединяют с верхней плитой пакета перекрытий — кровельной плитой. Для захвата плиты захватные гайки заводятся под воротник через отверстие в плите; при этом необходимо обеспечить предусмотренную проектом площадь опирания воротника на захватную гайку. До натяжения грузовых тяг вручную выравнивают положения захватных гаек подъемников. В зазоры между плитой и тягой во избежание соскальзывания захватных гаек забивают деревянные клинья. После окончания монтажа и накладки подъемников приступают к подъему плит перекрытий, согласно монтажной схеме подъема. Отрыв плит перекрытий (для устранения возможного влияния присоса) производится постепенно, начиная от крайних колонн по периметру здания, для чего последовательно в режиме «одиночный подъем» включаются подъемники на два-три цикла, рассчитанные на натяжение грузовых тяг, упругая деформация всей грузовой цепи и отрыв плиты. После отрыва и горизонтального выравнивания плиты включаются все подъемники на автоматический режим и производится подъем плиты на отметку согласно монтажной схеме подъема. Синхронной работой подъемного оборудования обеспечивается равномерный подъем плиты. В такой же последовательности, согласно монтажной схеме, поднимают остальные плиты пакета. Отрыв и подъем кровельной плиты, согласно графику, предусматривается на 15-й день после бетонирования, так как в течение 14 дней бетон монолитной железобетонной кровельной плиты должен достигнуть необходимой прочности — 75% проектной. Необходимая прочность бетона устанавливается проектной организацией, а срок, в течение которого она достигается и который зависит от ряда факторов (температуры внешней среды, марки бетона, марки и вида цемента, водоцементного отношения и т. д.), уточняется строительной организацией на основании конкретных условий. Сечения колонн первого яруса в случае, когда проектом предусмотрено изменение их сечения, имеют размеры: в нижней части 450x450, в верхней — 400X400 мм, колонны верхних ярусов имеют сечение 400x400 мм. При подъеме плит перекрытий, если плита перекрытия перемещается с сечения 450x450 на сечение 400X400 мм, к воротникам приваривают ограничители из квадратной стали A-I сечением 25x25 мм, благодаря чему устанавливается заданный зазор между воротником плиты перекрытия и колонной— 10 мм. В промежуточных отметках плиты перекрытий временно прикрепляются к шахтам лестничных клеток и к колоннам. На проектных отметках производится окончательное закрепление плит перекрытий на колоннах и шахтах лестничных клеток, согласно указаниям на чертеже проекта. Плиты перекрытий как в промежуточных, так и в проектных положениях опираются на штыри, вставленные в отверстия колонн. Применяются штыри двух типов. Усиленный двутавр № 12 — основной тип штыря. Другой тип представляет собой брус сплошного сечения размерами 120X60X650 мм. Штыри сплошного сечения (шесть штук ) используются только для опирания кровельной плиты на те колонны, которые несут нагрузку от башенного крана МСК-4-21. Штыри сплошного сечения остаются в колоннах при окончательном закреплении кровельной плиты на проектной отметке. После окончания подъемных работ подъемное оборудование демонтируется краном МСК-4-21. Возведение шахт лестничных клеток. Одновременно с подъемом плит перекрытий возводятся монолитные железобетонные шахты лестничных клеток. Шахты лестничных клеток возводятся с кровельной плиты в специальной металлической опалубке, называемой «устройством». Оно монтируется по кровельной плите одновременно с монтажом механического подъемного оборудования скользящего типа. Устройство представляет собой металлические конструкции, опирающиеся на кровельную плиту и несущие на себе щиты опалубки, позволяющие производить бетонирование шахт на высоту одного этажа. Щиты опалубки могут передвигаться в горизонтальном направлении, благодаря чему становится возможной распалубка бетона. Схемы подъема плит перекрытий и бетонирования отдельных секций шахт тесно связаны. Согласно технологическому циклу, при бетонировании шахт распалубка предусмотрена через 24 и подъем кровельной плиты через 28 ч. В течение 24 ч монолитный бетон шахт должен достигнуть необходимой прочности, допускающей подъем кровельной плиты на один этаж и начало следующего цикла возведения шахты; эта необходимая прочность бетона устанавливается проектной организацией, а срок, в течение которого она достигается, уточняется строительной организацией в зависимости от конкретных условий.читать далее » − Наращивание кровлиКогда достигнута кровля верха колонн первого яруса, начинают работы по наращиванию колонн второго яруса. Колонны наращиваются с помощью стрелового крана (МСК-4-21), находящегося на кровельной плите. На колонну первого яруса устанавливается кондуктор, а затем — колонна второго яруса, после чего производятся сварные работы. Затем бригада, производившая наращивание, переходит к следующей колонне, а сварщик приступает к выполнению всего комплекса сварных швов в стыке колонны. Сварка стыков должна выполняться тщательно, качественными электродами с соблюдением технических условий на изготовление и монтаж стальных конструкций и мер против повреждения бетона под действием высоких температур. Находящийся под свариваемым стыком подъемник с винтовыми тягами в процессе сварки также должен быть тщательно укрыт. При наращивании колонн нельзя снимать кондуктор до тех пор, пока стыки колонн не будут соединены сварными швами, предусмотренными проектом. Установленную в кондукторе колонну нельзя оставлять на продолжительное время (1—2 ч) без сварки. На колонны, закрепленные в кондукторе и еще на соединенные сваркой, нельзя устанавливать приставные лестницы. Стыки колонн заделываются после тщательного осмотра всех сварных швов и приемки их по акту. Стыки колонн выполняются согласно рабочим чертежам и специальным технологическим картам на эти работы. Шесть центральных колонн устанавливаются при помощи дополнительного блока, предусмотренного на стреле башенного крана. Таким образом наращиваются все колонны второго яруса. После окончания монтажа колонн второго яруса продолжается работа по подъему плит перекрытий, согласно монтажной схеме подъема. Аналогично наращиваются колонны третьего яруса. Последние удлиняются инвентарными металлическими колоннами — коротышами (ложными колоннами). Ложные колонны дают возможность поднять кровельную плиту на проектную отметку.читать далее » − Монтаж наружных стеновых панелейСогласно графику, по мере достижения плитами перекрытий проектных отметок начинают монтаж наружных стеновых панелей специальным краном (МСК-4-21), установленным на кровельной плите. Монтаж всех сборных железобетонных конструкций предусматривается «с колес». До начала монтажа надо проверить наличие закладных деталей в стеновых панелях и плитах перекрытий и правильность их расположения; результаты проверки оформить актом. Окончательное закрепление установленных элементов сборных конструкций допускается только после выверки конструкций. С наружной стороны швы между стеновыми панелями заделываются согласно проекту. Эти работы выполняются с подвесных люлек. Заделка стальных частей стыков производится после тщательного осмотра сварных швов и их приемки по акту.читать далее » − Монтаж железобетонных конструкцийВ шахтах лестничных клеток до отметки 0,25 м в обычной деревянной опалубке возводятся монолитные железобетонные стены приямков лифтов, служащие одновременно и основанием сборных железобетонных объемных блоков лифтовых шахт; производится засыпка грунтом, увлажненным и тщательно уплотненным; кладутся основания и фундаменты под пол первого этажа, сборные бетонные ступени, ды-мовентиляционные шахты и мусоропроводы, после чего производится монтаж сборных железобетонных элементов лестничных площадок, маршей, объемных блоков лифтовых шахт. После окончания монтажа элементов лестничных клеток приступают к устройству монолитных железобетонных ребристых перекрытий шахт лестничных клеток, образующих пол машинных помещений лифтов. Затем приступают к работам по возведению стен машинных лифтов и устройству монолитных железобетонных покрытий над ними.читать далее » − Демонтаж башенного кранаПроизводится после окончания работ по возведению машинных отделений лифтов. При этом должны быть завершены все работы, связанные с использованием башенного крана. При помощи собственных средств демонтажа башенный кран разбирается на следующие монтажные элементы: стрелу, основание стрелы с подстрелком и стойками, башню, поворотную платформу и ходовую часть. Элементы крана спускают на землю с помощью гусеничного крана СКХ 30/10 с длиной маневрового гуська 20,85 м. Монтажные элементы крана демонтируют и опускают на землю из двух зафиксированных положений крана на подкрановой платформе в следующей последовательности. Первое положение. Стрелу опускают на кровлю, отделяют от основания и кладут вдоль кромки плиты (вес стрелы без основания составляет 3550 кг), а затем без разборки опускают на землю. Основание стрелы с подстрелком и стойками отделяют от башни и краном СКГ 30/10 м опускают на землю. Поворотную платформу поворачивают на 90° и балласт опускают на землю, вес которого составляет 23,4 г. Поворачивая и устанавливая платформу в первоначальное положение при помощи собственных средств, башню, состоящую из двух разъемных частей (основной и головки), складывают и укладывают на поворотной платформе; составные части башни отделяют друг от друга и от поворотной платформы, а затем отдельными элементами — основание весом 4600 и головка весом 3620 кг ■— опускают на землю. Второе положение. Ходовую часть с поворотной платформой поднимают домкратами. Разбирают рельсы и устанавливают их перпендикулярно к первоначальному положению с колеей 5 м. Поворотные балки с колесами поворачивают до получения колеи 5 л и закрепляют. Затем ходовую часть опускают на рельсы и выкатывают к краю плиты до упоров. Поворотная платформа с механизмами общим весом 7490 кг разбирается на следующие части: платформа — 3600, лебедка стреловая— ИЗО, лебедка грузовая — 2300 кг. Эти элементы отдельно опускаются на землю. Ходовая часть за вычетом 440 кг веса полуоси пневмоколес весит 9180 кг. Крюком крана СКГ-30/10 зацепляют за переднюю кромку рамы ходовой части, приподнимают, раздвигают передние поворотные балки с тележками и выкатывают к кромке плиты. Отделяют передние тележки весом 500 и 835 кг и опускают на землю. Затем поворотные балки складывают в транспортное положение. Подкладывая монтажную балку под раму, опускают ее. Задние ходовые тележки весом 500 и 802 кг, поднятые над рельсами, отделяют и опускают на землю. После этого часть весом 6540 кг также опускают на землю. Разобранные и опущенные на землю элементы крана собираются и приводятся в транспортное состояние. Общестроительные, сантехнические, электротехнические и другие работы по этажам. По мере подъема плит перекрытий одна плита за другой достигают своих проектных отметок и замоноли-чиваются с колоннами и шахтами, а затем приступают к поэтажным общестроительным, сантехническим, электротехническим и другим видам работ. Плиты перекрытий достигают проектных отметок по ходу снизу вверх, т. е. сначала плита перекрытия первого этажа, затем второго и т. д. На календарном графике производства работ должны быть показаны сроки замоноличивания плит перекрытий и начала работ на этажах. Таким образом, перекрытие над первым этажом раньше других оказывается на проектной отметке, что дает возможность приступить к общестроительным, сантехническим и другим видам работ на первом этаже. Работы на втором и последующих этажах начинаются с монтажа стеновых панелей. Приступая к работе на том или другом этаже следует сразу же по периметру плиты перекрытия установить временное ограждение. Рабочие, работающие у кромки плиты за ограждением, должны быть обеспечены предохранительными поясами. Подача материалов на этажи производится краном (МСК-4-21) и грузопассажирским лифтом. Гажа подвозится начстроитель-ную площадку цементовозом и поДается непосредственно на этажи пневмонасосом цементовоза. При производстве работ должны строго соблюдаться правила по охране труда и техники безопасности в строительстве (СНиП III-A.11—70). Все работы должны выполняться в соответствии с правилами производства и приемки строительных и монтажных работ (СНиП III-B.62—70). Любые отступления от принятых проектных решений должны согласовываться с проектной организацией. При производстве работ в зимнее время должны соблюдаться положения инструкции о порядке производства работ в зимних условиях. Все виды скрытых работ должны оформляться актами.читать далее » − ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ЗДАНИИПри проектировании и строительстве зданий методом подъема необходимо учитывать особенности конструктивной схемы здания и последовательность возведения. В данном разделе рассматриваются вопросы, связанные со статическими расчетами, так как определение сейсмических сил, динамических составляющих ветровой нагрузки, периодов и форм собственных и вынужденных колебаний системы и т. п. производится на основании расчетов на единичные значения статических нагрузок. Как правило, здания, сооружаемые методом подъема, проектируются в виде каркасной системы, образованной неразрезными железобетонными перекрытиями, системой колонн и диафрагм. При этом каркасы выполняются рамными, связевыми и рамно-связевыми. В рамных каркасах вертикальные и горизонтальные нагрузки воспринимаются колоннами и безбалочными перекрытиями. Так как плиты перекрытий изготавливают малой толщины, такие здания не могут быть рассчитаны на повышенную этажность из-за малого восприятия узлами рамы моментов от действия горизонтальных нагрузок. Расчеты таких систем не составляют особого труда по известным программам [22—24], по которым рассчитываются пространственные стержневые системы При этом безбалочные перекрытия заменяются эквивалентной по жесткости системой перекрестных балок (рис. 71). В связевых системах все горизонтальные нагрузки обычно воспринимаются жесткими диафрагмами — шахтами (рис. 72), либо наружными ограждающими конструкциями. В таких системах узлы соединения перекрытий с колоннами выполняются шарнирными. В рамно-связевых каркасах большая часть горизонтальных нагрузок воспринимается диафрагмами жесткости, а меньшая их часть — каркасом. При этом плиты перекрытий, достаточно жесткие в своей плоскости, распределяют горизонтальную нагрузку на диафрагмы и колонны каркаса.читать далее » − Расчет связевой системыКак отмечалось выше, при связевой системе все горизонтальные нагрузки воспринимаются шахтами, а вертикальные через плиты перекрытий передаются колоннам каркаса. Расчет может быть осуществлен различными способами по нескольким расчетным схемам. Стержневая система с дискретными связя-м и. Наиболее простой является расчетная схема в виде отдельных вертикальных консольных стержней, защемленных в основании и соединенных на уровне перекрытий шахт жесткими поперечными связями (см. рис. 73). На рис. 73 шахта представлена многоэтажной замкнутой рамой. Стойками рамы являются глу-
Рис. 72. Расчетная схема шахты в виде многоэтажной пространственной замкнутой рамы:
хие (без проемов) участки шахты, а ригелями — перемычки и перекрытия. Перекрытия обеспечивают равенство горизонтальных перемещений всех консолей по уровням расположения связей, а перемычки между ветвями шахты препятствуют взаимным смещениям по вертикали. При этом каждая из рассматриваемых консолей (ветвь шахты) рассматривается как стержень, деформирующийся за счет изгиба и сдвига. Для определения перемещений и усилий в стержневой системе рекомендуется использовать программы расчеты на ЭВМ [22—24].
Описанная расчетная схема является достаточно приближенной и позволяет оценить характер и порядок величин перемещений и усилий.
На рис. 73 приведена более точная расчетная схема шахты, основанная на аппроксимации сплошного тела стержневой системой. В данном случае имеется возможность учитывать изменения толщины шахты в плане и по высоте, а также различные конструктивные особенности — проемы, совместную работу с основанием, жесткости лифтовых блоков и т. п. Расчет пространст-
венной стержневой системы рекомендуется проводить на ЭВМ по указанным выше программам.
Использование метода конечных элементов. Для решения прикладных задач широко применяется метод конечных элементов (МКЭ) [25]. На рис. 74 приведена расчетная схема шахты с использованием МКЭ. Шахта представлена в виде конечного набора элементов — балок-стенок. При этом задаются характеристики для каждого конечного элемента. Каждый элемент имеет восемь степеней свободы (два линейных смещения для каждого из узлов), а его свойства описываются матрицей жесткости — реакциями от единичных смещений узлов.
Решение задачи методом конечных элементов сводится к соединению всех элементов в одно целое, что достигается решением уравнений равновесия узлов соединения различных конечных элементов. В результате определяются перемещения системы в рассматриваемых узлах, нормальные и касательные напряжения для каждого из конечных элементов.
Расчет с использованием МКЭ рекомендуется производить на ЭВМ по програм- ( мам [25, 26].
Расчет шахты как пространственной составной системы с непрерывными связями. Дискретно-континуальная расчетная схема шахты показана на рис 75. В плане шахта состоит из трех консолей, соединенных податливыми связями, а по высоте представляет собой непрерывную систему. Определение напряженно-деформированного состояния шахты сводится к рассмотрению составного тонкостенного пространственного стержня, теория расчета которого разработана А. Р. Ржа-ницыным [20], либо к рассмотрению составной тонкостенной призматической оболочки, теория расчета которой предложена В. 3. Власовым [21].
В случае тонкостенного пространственного стержня (шахты) учитывают жесткости при изгибе и кручении, податливость продольных связей (перемычек) и жесткость поперечных связей (перекрытий).
Для определения напряженно-деформированного состояния шахты на основе дискретно-континуальных расчетных схем рекомендуется использовать программы [27—30].
читать далее » − Расчет рамно-связевой системыПри расчете рамно-связевой системы очень важно учесть совместную пространственную работу всех элементов конструкций — диафрагм, колонн, плит перекрытий и покрытий, а также податливость основания и стыковых соединений. Расчет таких систем производится при разных расчетных предпосылках, упрощающих решение задачи. Так, например, при использовании теории пространственных систем жесткости [31],
Рис 75 Дискретно-континуальная расчетная схема шахты: 1 — ветвь шахты; 2 — упругая связь.
основанной на рассмотрении составных тонкостенных стержней, предполагается, что конфигурация плана здания произвольна, но стены состоят из прямоугольных участков, их толщина t постоянна по высоте и удовлетворяет соотношениям:
где а — ширина поперечного сечения ветви; Я — высота здания. Предполагается, что расположение проемов по высоте — регулярное, плиты перекрытий в своей плоскости — жесткие, а их жесткостью при изгибе в плоскости пренебрегают; расчет произ-
водится по недеформированной схеме без учета влияния продольно-поперечного изгиба. Для расчета рекомендуется использовать программы, позволяющие определить перемещения центра изгиба составного стержня (здания) и углы закручивания на уровнях междуэтажных перекрытий, а также изгибающие и крутящие моменты, перерезывающие силы и напряжения во всех интересующих сечениях [27, 28].
Заметим, что расчет рамно-связевой системы, при котором используется теория составных тонкостенных стержней, является приближенным, поскольку в работе здания не учитывается жесткость плит перекрытий и колонн при изгибе. Для учета совместной пространственной работы диафрагм жесткости и каркаса здания можно рекомендовать итерационный метод, заключающийся в определении величин внешних нагрузок, воспринимаемых отдельно каркасом и диафрагмами жесткости. В этом случае перемещения, найденные из расчета составного тонкостенного стержня, используются для расчета пространственного каркаса на вынужденные смещения [23, 24].
По результатам расчета каркаса на заданные смещения узлов сопряжения с диафрагмой определяются величины горизонтальных внешних нагрузок, воспринимаемых каркасом. Затем вновь производится расчет тонкостенного стержня, но уже на оставшуюся (за вычетом усилий, воспринимаемых каркасом) часть внешней нагрузки. Достоверные результаты практически получаются после двух-трех итераций.
Для более точного расчета рамно-связевой системы рекомендуется способ определения податливости диафрагм в местах их соединения с каркасом, а затем при расчете последнего учитываются реакции диафрагмы от соответствующих групповых перемещений в местах соединения диафрагм с плитами перекрытий. Такие расчеты можно получать с помощью указанных выше программ [23, 24].
Для расчета рамно-связевой системы можно использовать метод конечных элементов и дискретные расчетные схемы, основанные на аппроксимации сплошного тела стержневыми системами. На рис. 76, 77 показаны соответствующие расчетные схемы, позволяющие учитывать совместную пространственную работу диафрагм и каркаса здания.
В тех случаях, когда учесть совместную пространственную работу конструкций невозможно, следует применить способ пс-следовательного разъединения и соединения конструкций на отдельные подконструкции. Этот способ заключается в определении реакций в местах соединения отдельных частей подконструкции и решении уравнений равновесия в местах их стыков [32]. (Подобные расчеты производились для сложных пространственных систем в институте Киевпроект).
В стадии разработки находятся программы [26], позволяющие использовать способ разъединения конструкций на отдельные части с последующим учетом их совместной работы без вмешательства расчетчика. При этом расчет осуществляется на основе метода конечных элементов с использованием матриц реакций для стержней, балок-стенок, плит и др.
Изложенный анализ расчетных схем зданий, возводимых методом подъема перекрытий и этажей, рекомендации по использованию методов расчета и программ, показывают, что в настоящее время можно осуществить расчет практически любой конструктивной схемы рассматриваемых зданий.
читать далее » « Список меток |
|
|
Copyright © Конструирование панельных зданий 2009
Рекламная поддержка сайта: люк под плитку FANTOM 60x90 а еще сумки луи витон а еще http://www.elegantceramica.ru |
||